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解读发电机房消防设计规范要求的部分条例
摘要：我国现行有关电气设计标准主要有《建筑电气设计标准》、《民用建筑综合电气设计规范》、《高层建筑综合电气设计规范》、《机电一体化设计标准GB50304》、《民用建筑电气专业技术标准》等。 其中，《民用建筑电气设计标准》（GB50020—2003）是该领域的核心规范之一，全面准确阐述了柴油发电机房电气设计的基本原则、基本要求和技术要求，细化了柴油发电机房电气设计过程，对电气设计技术人员及管理人员具有重要的指导意义。 根据该标准规定，发电机房电气设计要遵循安全性原则， 即发电机房设计应满足国家有关安全技术规定及消防安全规定；遵循功能性原则， 即发电机房设计应满足建筑功能及其使用要求；遵循可行性原则， 即柴油发电机技术要求必须符合可实施的水平。1、民用建筑中的柴油发电机房是否需要按照爆炸危险环境设计? 答：《建规》的第5.4.13条的条文说明中，明确要求建筑内柴油发电机房的柴油闪点不应低于60°，属于丙类液体，因此，民用建筑中的柴油发电机房不属于爆炸危险环境或场所。所以，民用建筑中的柴油发电机房不需要按照爆炸危险环境进行电气设计。另外民用建筑中的柴油发电机房的储油间也无需设可燃气体探测装置（发电机房标识和储油间设置如图1、图2所示）。 图1 柴油发电机房标识图2 发电机房储油间位置图2、地下室消防排水泵的电源采用下述哪种方案提供更为合理?（1）方案一：由本防火分区为排烟风机供电的双电源切换箱提供（如图3所示）。（2）方案二：由本防火分区为应急照明集中电源和防火卷帘供电的消防双电源箱提供（如图4所示）。 答：两个方案均可行。但就该问题所提供的两个方案而言，方案二更为合理。因为《建规》第10.1.8条文说明中明确：对于消防控制室、消防水泵房、防烟和排烟风机房的消防用电设备及消防电梯等，为消防设备或消防设备室处的较末级配电箱；对于其他消防设备用电，如消防应急照明和疏散指示标志等，为这些用电设备所在防火分区的配电箱。文中所说的“其他消防用电设备”，是指除“消防控制室、消防水泵房、防烟和排烟风机房的消防用电设备及消防电梯”以外的消防应急照明、防火卷帘、消防潜水泵、电动挡烟垂壁等等。 图3 发电机房排烟风机供电的双电源切换箱图4 发电机房防火卷帘供电的双电源箱3、市政工程中配套的多层综合楼（总建筑面积小于3000m²），在一层至二层的敞开式楼梯的下方空间是否可作为配电间使用或是在墙面处暗装或明装配电箱。 答：可以。现行规范中没有约束在敞开楼梯间设置配电箱的条文。4、建筑中电池室是否按要爆炸危险区域进行平时通风系统设计? 答：除专用蓄电池室外，不需要。按现行设计要求，设置在建筑物内的电池室中所应用的电池为铅酸电池或胶体电池，而铅酸电池或胶体电池是可燃物，不是爆炸危险物。5、车间内有局部爆炸危险工段为单独房间，有门开向非爆炸区域，此门做了防爆门斗，防爆门斗外电气是否不用进行防爆设计? 答：防爆门斗外为非爆炸危险场所，在防爆门斗外，电气设计可以不采用防爆设备。6、消防水泵、防排烟风机等消防设备是否可采用软启动方式?根据《民用建筑电气设计标准》第9.2.24条第2款规定，软启动器不能用于消防风机和消防水泵的消防控制回路中。 答： 《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019中第9.2.24条第2款规定的描述是：民用建筑中，除消防设备外，大功率的水泵、风机宜采用软起动装置，电动机和软起动装置启动后…由条文可知，软启动器"不宜”用于消防风机和消防水泵的启动回路中，并不是“不能"用于消防风机和消防水泵的启动回路中。也就是“现行规范没有禁止消防水泵、防排烟风机等消防设备采用软启动方式”。7、《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019第7.6.3条：“对于突然断电比过负荷造成损失更大的线路，不应设置过负荷保护"。对应于消防电源回路是否必须取消过负荷保护装置还是可采用过负荷报警断路器。应急照明电源回路的保护是否也按此条要求执行。 答：对应于消防用电设备的供电回路应按此条执行。具体做法是：消防用电设备的供电回路应设置短路保护，并设置过负荷检测装置，检测到的过负荷信号动作于报警，不动作于切断电源回路。对应于应急照明系统，其突然断电是否会造成比过负荷更大的损失尚无定论，且疏散照明有蓄电池组供电，因此，对应于应急照明供配电回路可不按此条执行。 另：即将于2022年10月1日起实施的《建筑电气与智能化通用规范》GB55024-2022中，明确废止《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019第7.6.3条，并改为：对于因过负荷引起断电而造成损失的供电回路，过负荷保护应作用于信号报警，不应切断电源。因此，根据此条，消防供电回路应采用过负荷仅报警不跳闸的断路器。8、 《建规》第10.1.8条要求消控室、消防水泵房、防排烟风机、消防电梯的供电进行末级切换，但并未明确负荷等级。三级负荷是否也应满足此要求。 答：不需要。见《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019第3.2.12条，三级负荷的消防用电设备可以由一路专用电源单回路供电。因此不存在末端切换的要求。9、消防风机房、消防水泵房内的照明、插座电源能否从内部配电箱配电?插座（仅检修使用）和照明分别单独配出回路? 答：消防风机房、消防水泵房内的照明属于消防应急照明中的备用照明，对于采用综合电价的建筑物，该机房内部照明可以从消防风机、消防水泵双切箱配出专用回路供电；机房内检修用插座不属于消防负荷，因此不应从机房内消防双切箱配出。插座和照明应分别单独配出回路。10、电动排烟窗的电源是否定性为消防电源?比如一个小公共建筑，单体没有消防电源，能否从进线总箱单独出回路供给电动排烟窗电源箱? 答：电动排烟窗是为消防服务的，应定义为消防设备，其供电电源应为消防电源。问题中的示例，应根据其负荷级别进行供电设计。如果该建筑物的消防用电设备负荷等级为三级，该供电方案可行。11、实际工程中存在单个防火分区仅有一樘防火卷帘门，无其他消防动力设备，故从该防火分区的应急照明配电箱中配出一个独立回路为该防火卷帘门供电，该防火卷帘门配出回路设置了单磁脱扣，这种情况下，该应急照明配电箱的进线断路器是否也需要增加单磁脱扣? 答：该应急照明配电箱的进线断路器不能躲过线路过载时，需要改为单磁脱扣特性的断路器。12 、《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019第13.7.15-3条："当疏散照明配电箱在配电小间或电缆竖井内安装，竖向供电时，每个配电箱可为多个楼层的疏散照明灯供电";本条是否指为疏散照明配电箱供电的前端消防双电源箱不需要每层设置? 答：在符合《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019第13.7.15-3条的前提条件下，即每层为一个防火分区时，疏散照明配电箱可以不需要每层设置，故双电源配电箱也可以不需要每层设置。13、特别重要的非消防负荷，例如医疗项目中的手术室用电是否可以火灾时不切除电源? 答：可以。这里是指在火灾时不自动切除其供电电源，建议设置远程手动切除非消防电源的功能。14、公共建筑中消防用电仅有应急照明负荷（一级或二级负荷），变电所在建筑外，此应急照明的供电电源是否可以从两台普通电源箱各引来一路电源，末端切换?还是必须从变电所拉两路电源? 答：用电设备的供电电源要求，以建筑物中的总配电房为基础条件。当变电所在建筑物内时，变电所就是建筑物的总配电房。变电所在建筑外，应急照明的供电电源可以从设在该建筑低压总配电间内的两台进线总箱各引来一路电源，合理位置切换。此两台进线总箱的供电电源应满足对应的一级或二级负荷的供电电源要求。15、地下车库内的消防用潜污泵电源从同一防火分区的排烟机房电源箱单回路引接，是否可行? 答：可行。另外，潜污泵因为要在污水中运行使用，所以接线端必须要做到紧密防水，否则有短路的危险。16、《商店建筑电气设计规范》要求大型商店建筑走道照明等为一级负荷，而《民用建筑电气设计标准》附录A中大型商店建筑主要通道照明为二级负荷，设计时如何把握? 答：两本规范均为有效版本，设计时按一级负荷设计或按二级负荷设计均正确。 总结： 柴油发电机房的建设是保证发电机组安全运行的重要方面，其设计和消防设施配备是非常关键的。本文所述发电机房消防规范的问答内容主要摘自于《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019，该条例自2020年8月1日起实施，与原《民规》相比有很多变化，更加严格规定了柴油发电机房电气设计的基本原则、要求和安全技术规范。主要适用于新建、改建和扩建的单体及群体民用建筑的电气设计，不适用于燃气加压站、汽车加油站的电气设计。柴油机不能启动的常见原因和排除方法
摘要：如果发现柴油机不能启动的原因，应首先检查电源、检查供油、考虑进气不足的可能性、考虑进气压缩力是否不足、考虑环境温度是否过低、带负荷启动配套输出机械等方面。康明斯在本文中根据工作实践经验，针对柴油机不能启动或启动困难的“多种症状，多种原因”，并结合故障现象，对柴油机起动时的常见故障及排除方法做了相关分析。 一、启动故障的成因分析 柴油机出现启动困难或无法启动，其原因，除了柴油机结构因素及燃烧特性的影响因素之外，还与其使用因素有重要的关系。下面逐步分析其故障原因。1、启动系统故障起动机的动力是否充足，工作是否正常、良好，将直接影响柴油机的顺利启动。蓄电池匹配不合理，也是造成启动困难的常见原因。站场许多工程机械司机认为蓄电池只要电压符合就行，而忽视容量大小的影响.甚至有的司机将两个蓄电池并联或申联起来使用，其实这是完全错误的。这是因为蓄电池容量越小。其内阻越大，大电流放电的实际电压降也大，单位时间内所能输出的电能少，启动功率和转速达不到启动要求，柴油机启动当然困难。若用两个蓄电池强行启动，不仅容易使起动电机的主开关触点产生熔焊而脱不开，从而烧毁起动机线圈，而且也会使蓄电池加快损坏，造成下次的启动故障。2、燃油供给系统故障根据柴油机所处的各种不同工况，要求定时、定量、定压并且保证质量地向柴油机燃烧室输送雾化良好的燃油。而燃油供给系统又由油箱、低压油管、粗精滤清器、输油泵、喷油泵、高压油管、喷油器和回油管等组成，一旦中间某个环节出现故障，就会导致供油异常，极易引起柴油机启动困难甚至根本无法启动。所以，确保燃油供给系统的工作正常，是消除柴油机启动故障的主要措施之一。3、燃烧室压力不足柴油机产生的动力来源于燃油在燃烧室内的良好燃烧。而燃油在燃烧室内良好燃烧的先决条件是燃烧室内具有足够的压力和温度以及良好的雾化燃油燃烧。因此，如果燃烧室内压力不足，导致燃油无法正常压燃，便有可能造成柴油机在启动时出现启动困难，甚至根本无法启动。4、润滑系统故障柴油机润滑系统的作用就是把清洁的、压力和温度适宜的润滑油送至各摩擦副表面进行润滑，主要起到减摩、冷却、清洗、密封和防锈的作用。如果柴油机润滑系统工作不正常，不能及时向运动零件表面提供足量的润滑油，势必会造成运动阻力增大，运动零件转动困难，燃烧室压力不足，从而直接导致柴油机启动困难。所以，柴油机的润滑系统是否工作良好，也直接关系到柴油机能否正常启动。 图1 柴油机启动困难原因诊断步骤框图二、启动故障的部位查找 分析启动故障的成因，目的在于准确查找故障产生的部位，从而排除它。所以，搞清可能引起柴油机启动困难的诸多因素.便可逐步查找、排除故障。1、起动机系统起动机系统的主要故障原因有：①蓄电池电力不足；②电路接触不良；③起动机炭刷磨损；④转子有氧化物烧蚀；⑤电池卡子锈蚀等。2、燃油供给系统根据燃油供给系统的组成结构，导致供油异常的主要因素有：①供油系统存有空气；②供油管路堵塞；③燃油过滤器堵塞；④输油泵供油不足；⑤喷油提前角调整不当；⑥喷油阀阀杆卡死；⑦喷油雾化不良；⑧喷油压力太高或太低；⑨柴油质量不符；⑩喷油泵柱塞副或出油阀磨损。3、燃烧室压力不足造成燃烧室压力不足的主要原因有：①进、排气门漏气；②活塞与缸套间漏气；③气缸垫破损漏气；④配气相位不对；⑤气门弹簧折断；⑥气门间隙不对。4、润滑系统由于润滑系统的结构组成主要有低压油管、滤清器、输油泵、高压油管等组成，所以导致润滑系统不能正常工作的主要因素有：①油路中存有空气；②供油管路堵塞；③滤清器堵塞；④油泵供油不足；⑤高压管路阻塞或泄漏。 三、启动故障的排除 明确了故障产生的部位和原因，即可制定相应对策，依据由表及里、先易后难的原则，逐步排除各种故障隐患。（1)检查起动机系统是否正常工作，各连接电线是否正确、牢固。如果起动机动力不足，则应考虑更换起动机炭刷或重新给蓄电池充电。若起动机转子上有氧化物或轻微烧蚀，可用“00”号砂布打磨：若烧蚀较严重，应用细锉刀修平，再用砂布打磨：对不能修复者.则应及时更新。（2)在燃油供给系统中，检查各供油管路是否有松动现象，拧紧各连接螺栓，旋开各总成放气螺栓，放净系统内的空气。如果油路不通畅，则应清洗管路和滤清器，并检查输油泵是否有漏油、漏气现象；重新调整喷油提前角，检修喷油器和喷油泵，重新调整喷油压力。值得一提的是，为了提高喷雾质量，许多工程机械的司机把喷油压力调得过高，这样喷雾情况可能变好了.但柴油机启动却反而更加困难。这是因为喷油压力过高，加上喷油泵柱塞副磨损后间隙增大，使低速时的喷油量明显减少，达不到启动油量。所以喷油压力要适当.并不是越高越好。国产涡流室柴油机喷油压力一般为12.25±0.49Mpa，直喷式柴油机为17.25±0.49Mpa。（3)检查燃烧室的气密性，查看、检修进、排气门密封面，重新调整气门间隙；检查活塞的磨损情况，更换活塞环，调整活塞环切口角度。如气缸垫破损则应重新更换，并且按规定的扭矩拧紧气缸盖螺栓。（4)在润滑系统中，检查润滑油压力是否正常，油路是否有漏油、漏气现象，清洗管路和滤清器，重新调整油泵输出油压，保证各润滑部位润滑良好。实践证明，通过对柴油机进行以上步骤的检查，加上正确的操作方法，均能很好的解决柴油机启动困难的各种故障，全面改善或恢复柴油机的良好启动性能。柴油发电机油压和转速传感器故障维修案例
摘要：康明斯柴油发电机组智能化程度高，一般采用电子调速，具备完善的水温、油温、油压、超速等检测和报警功能，这些功能的顺利实施依赖于各种传感器的正常工作。这些传感器作为连接柴油机和电气控制部分的中间装置，它的作用相当于人的眼睛一样感知着柴发发电机组的运行状态。本文以6BT5.9G1型康明斯柴油机不能起动和运行中自动停机故障为例，分析了因传感器故障导致柴油机不能正常工作的故障原因，并介绍了相应的检查步骤和排除方法。 一、传感器基本原理 为了检测柴油机的运行状况，通常会在柴油机上至少安装四个传感器，具体如表1。表1 柴油机传感器安装位置传感器类型安装位置输出参量转速传感器电磁感应式飞轮罩壳电压油压传感器压敏电阻式机体润机油道电阻油温传感器热敏电阻式机体润机油道电阻水温传感器热敏电阻式冷却水出口电阻（1）转速传感器如图1所示，柴油机的转速传感器由传感器体、永久磁铁、线圈、锁紧螺母等组成，属于电磁感应式传感器，安装在柴油机的飞轮壳上，用来检测柴油机实时转速。飞轮旋转时，齿的凸凹将引起磁力线增强和减弱，使线圈产生近似正弦波的交流感应电势，其频率为：∱=（Z×n）/60式中：Z为齿环齿数；n为发动机转速，r/min；∱为频率，Hz。当传感器中心与飞轮齿环顶面的垂直间隙为0.5～1mm时，在柴油机正常工作转速范围内，输出交流电势的有效值可达到4～10V。（2）油压传感器机油压力传感器一般为压敏电阻式压力传感器，该种传感器利用单晶硅材料的压阻效应和集成电路技术制成，被封装在一个圆柱形的金属壳体内，传感器通过螺纹拧入缸体的润滑油道内。传感器的接线柱一般有两个或三个，其中G接油压表，WK接报警电路，三个接线柱的传感器第三端接地，两个接线柱的传感器外壳是接地端。油压传感器感测油道内的机油压力，并将压力转变为电阻值输出。（3）温度传感器水温传感器和油温传感器均采用热敏电阻式，主要由热敏电阻、金属引线、接线插座和壳体组成。传感器的壳体上有螺纹，便于安装和拆卸。接线插座分为单端子式和双端子式两种，单端子式的传感器壳体是传感器的一个电极，目前大多数采用的是双端子式，接线时两端子分别与电控部分相应端子连接。水温传感器安装在冷却水出水口，油温传感器安装于油底壳或机体油道中。温度传感器感测水温和油温，并将温度转变为电阻值输出，通过电控部分在水温表、油温表显示温度。传感器作为联系柴油机和电控系统之间的装置，在日常维护保养和维修中往往不被重视，在柴油机出现各种故障的时候，也经常是从柴油机和电控系统本身找原因，而忽视了传感器，下面就两起因传感器故障引起的柴油机不能正常工作的例子，来说明故障检修中如何检查更换传感器。 图1 柴油机转速传感器结构和原理图二、传感器问题导致柴油机运行故障 1、柴油机不能起动故障一台某型康明斯柴油发电机组（柴油机型号：6BT5.9-G1）在重新安装后，按下起动按钮后，柴油机在起动机带动下运转，不能自行发火、起动。柴油机不能起动是柴油机常见故障之一，油、水、气、电及相关的部件都可能导致柴油机起动不成功。基于这台发电机组不能自行发火燃烧，很容易想到的是：是否有雾化良好的柴油喷入气缸；气缸内压缩空气是否合格等。按照这个思路，进行以下操作。首先做好起动前的油水气电等检查工作，经检查，情况良好。其次，按下起动按钮的同时，观察油门执行器的动作情况，经观察发现执行器无动作。第三，用手拉动执行器执行机构使齿条向供油量增大的位置改变，柴油机能够发火起动了，松开后柴油机又自行停机。基于以上操作，可以判断出该柴油机的油、气等无故障，故障出现在电子调速系统。图2所示为电子调速系统组成，主要由测量信号输入部分、控制部分和执行器部分组成。在调速器工作时，操纵人员预先设定原动机的转速，用转速设定电位器设定的电压信号为正信号，转速传感器所输出的柴油机转速测定信号为负信号，所以当转速传感器输出的负转速信号和转速设定电位器设定的正信号在放大运算控制器中相加时，结果若为负值，则放大器向执行器输出减油信号；结果若为正值，则放大器向执行器输出加油信号；结果若为零值，则放大器向执行器输出让柴油机保持现在供油状况的信号，从而达到使柴油机保持预先设定的转速状态稳定运转的目的。在柴油机起动时，传感器检测到有一定转速后，执行器将齿条拉到较大供油量位置以利柴油机基于以上分析，柴油机起动时执行器无动作，说明电子调速器没有输出信号给执行器，原因可能在于电子调速器本身故障、传感器故障、执行器故障等。按照从简单到复杂的原则，检查传感器。拨开传感器和电子调速器之间的连接导线，先在停机状态下用万用表的电阻档测量传感器两根引线之间的电阻，电阻基本正常；接着在发电机组起动时，用万用表的交流电压10V档测量传感器输出端的电压。经测量，电压在1V以下，初步确定是传感器故障。因这种磁性传感器和齿圈间的安装间隙直接影响传感器的输出，这里先将传感器卸下重新安装。松开传感器锁紧螺母，拧下传感器，检查传感器端部有无撞击的痕迹，经检查，无明显损伤；将传感器重新装回安装孔里，先顺时针轻轻拧进传感器，注意速度要慢，待传感器端部与齿圈接触后，将传感器按逆时针方向拧出3/4圈，将锁紧螺母拧紧；重新起动柴油机，用万用表检查传感器输出端的电压值，经检查，电压在2V左右，在正常范围内；停下发电机组，将传感器和电调之间的连线接好，再次按正常步骤起动发电机组，发电机组顺利起动、运行，故障排除。上述发电机组在重新安装后，由于振动导致转速传感器安装间隙变化，使得传感器无输出，电调无法检测柴油机的转速而使发电机组不能正常起动的故障被排除。这里需要注意，转速传感器安装好后要在传感器体、锁紧螺母和机体上做上标记，并且工作中不要轻易拆卸或拧松传感器。2、柴油机自动停机故障一台某型康明斯柴油发电机组（柴油机型号：6BT5.9-G1），按正常操作步骤，可以正常起动、运行，空载运行时油压、油温、水温、转速等均正常，在发电机组带负载约0.5h后（空载约1h后），柴油机自动停机，同时低油压声光报警。自动停机后，再次起动柴油机，当转速到额定转速后，再次出现油压低声光报警并自动停机从表面看，故障原因是机油压力低。一般来说，柴油机机油压力低的原因有：机油黏度低、压力表损坏、机油滤清器堵塞、机油泵不泵油、轴承间隙过大等。按照从简到繁的原则，对润滑系统进行检查。首先基于该发电机组机油已用了很长一段时间，按照要求重新更换了CF-15W/40型的康明斯专用机油，试机，运行1h左右，发电机组再次自动停机，故障依旧。停机后检查机油的黏度和机器上是否有机油泄漏，经检查，机油黏度合格、机器上也无泄漏机油。因此，可怀疑是机油泵出了问题，还是机油压力显示问题导致的误报警。检查机油压力，由于该发电机组机油压力检测是利用压力传感器将机油压力转换为电阻输出给仪表和电控系统，为此给柴油机安装上直通式机油压力表，开机运行发电机组。在发电机组整个运行阶段，密切监视机油压力。运行大约1 h时，发电机组再次自动停机，观察外接的压力表指示发现油压正常，至此可以断定机器油压没有问题，问题应该是出在油压传感器。换上新的压力传感器，开机运行，机器运行2h后未出现上述的自动停机现象，故障排除。在机器运行1h左右时，传感器出现问题，可能是由于机器运行后油温升高，在高温时，传感器内部参数发生了变化，出现了误报警；机器冷却下来后，传感器又恢复正常，因此才出现冷机时工作正常、热机后自动停机的故障。 图2 柴油机电子调速系统组成框图总结：以上两例故障系传感器的安装间隙不对或传感器本身出现故障，导致了电控部分不能得到正确的发电机组运行参数，而使柴油机不能正常起动或出现自动停机。现代化的柴油机随着自动化程度的提高，柴油机上安装的传感器越来越多，在发电机组出现各种故障时，除了认真检查柴油机的各大系统之外，一定不能忽视对各种传感器的检查。柴油发电机房的通风系统设置要求
摘要：发电机房通风量的设计原则是控制措施要合理，不宜过大或过小。过大的通风量会增加通风设备的投资和运营成本，同时也会降低发电机房的温度，可能导致机器失效。过小的通风量则可能会导致热量无法散发，增加机器故障风险。通风量应根据房间大小、设备功率、潜在风险等因素进行计算。介绍了民用建筑室内地下柴油发电机房的通风冷却方式，并给出了相应的通风量计算方法以及在通风设计时应该注意的事项。 一、柴油发电机房的通风要求 越来越多的民用建筑将柴油发电机组作为应急电源或备用电源，以此来保证其供电的可靠性。柴油发电机自身的额定功率受到机房内的环境温度的影响，环境温度过高或过低都将引起额定功率的降低或设备发生故障。因此，保持机房内适宜的环境以及为柴油发电机燃烧提供所需的空气是柴油发电机房通风的主要目的。当机房处于地面以上时，其通风问题比较容易解决，但由于柴油发电机所产生的噪声对周围环境影响较大，加之城市用地寸土寸金，故机房多设于地下室，使通风问题变得相对复杂。1、设备运行基本条件柴油发电机在一定的环境条件下才能发挥其额定功率。若环境参数有所改变，会直接影响柴油发电机的功率。柴油发电机的额定功率系指外界大气压力为100kpa，环境温度为20℃,空气相对湿度为50%的情况下,能以额定方式连续运行12h的功率（包括超负荷10%运行1h）。为保证发电机组的正常运行，机房各房间的温度，湿度要求应符合表一所列的数值。2、阻力分析柴油发电机房内的余热量包括柴油机、发电机、排烟管道及柴油机机头散热器的散热量，其计算公式详见第4.5节“柴油电站通风设计”。对于民用建筑采用风冷系统，根据《柴油发电机组设计与安装》（15D202-2）规定，“若空气的进、出风口的面积不能满足要求时，应采用机械通风并进行风量计算。当采用自然通风降温时，机房的进、排风系统总阻力不宜大于125Pa；当通风管道总阻力超过125Pa时，应设置机械送排风系统，风机全压应根据风道阻力计算确定。”对于人防电站，柴油发电机房的排风一般经过集气室–悬板防爆波活门–风井–防雨百叶，而所对应的悬板防爆波活门的悬板受一定重力的限制，需保持一定的张开角和通风通道面积，此时通风阻力约为50~100Pa，而防雨百叶风口有效系数为0.5时，排风百叶的局部阻力系数为ζ=8，取排风百叶风速为4m/s，则防雨百叶的阻力损失约为77Pa，再考虑其风井及集气室的阻力，则总阻力超过125Pa，需设置机械通风系统，而不宜通过自然通风来排除柴油机的热量。 2、通风量计算柴油发电机房一般设平时通风和运行时通风两个系统。平时通风风量一般包括排除机房内的潮气所需风量和储油间的事故通风量，机房内通风量一般按6次/h计算，储油间的平时通风量按不小于5次/h计算，事故通风量按12次/h计算。运行时通风系统通风量应能同时满足排除发电机组余热和排除有害气体的要求。一般排除余热所需的风量要大于排除有害气体的风量。（1）排除有害气体通风量计算柴油发电机组运行时，由于设备性能和操作维护等原因，少量烟气会从柴油机和排烟管的缝隙泄漏出来，机油和柴油遇热会挥发，使机房内空气有害气体浓度不断增加。一般排除有害气体的风量按柴油发电机通过发电机组不严密处溢出能使人中毒的co和败脂醛计算，排毒所需风量可采用15～25m3/(h×kw)。（2）排除发电机组余热通风量计算计算排除发电机组余热通风量，首先应根据机房所处位置条件，确定柴油发电机的冷却方式；其次，确定机房内散热的构成，计算总散热量；最后，根据进排风温差，计算排风量及进风量。 图1 排风管排至发电机房外示意图二、发电机房通风量计算方法 柴油发电机组作为一种备用电源在民用建筑中被广泛采用，其作用是当市政电网出现故障或紧急用电时，保证应急用电设备的正常运行。柴油机在运行中由于柴油的燃烧产生大量热量，其热量主要为柴油机的散热量Q₁、发电机的散热量Q₂、柴油发电机排烟管的散热量Q₃及柴油机机头散热器的散热量Q₄。为保证柴油机受热机件及增压器外壳等部分不受高温的影响，并保证人员在机房内有一定的体力活动，就要在受热部分进行冷却，因此有必要对其风冷冷却方式的做法进行分析讨论。1、机房散热量计算柴油发电机房内散热源主要有柴油机机体散热、发电机机体散热、室内烟管表面散热量和热交换器表面散热量。其中，热交换器表面散热量所占比例极小，可忽略不计。（1）柴油机散热量柴油机的散热量是指柴油机运行时从机体散发出的热量。可按式(1)计算：Q₁=b×q×η1…………………………………………………………………(1)式中：Q₁——柴油机散热量，kw；b——柴油机的耗油量，kg/s；q——柴油机燃料发热值，一般为41800kj/kg；η1——柴油机散至空气的热量系数，%。（2）发电机散热量发电机的散热量是指发电机散发至空气中的热量，可按式(2)计算：Q₂=pn×(q×η1)η2…………………………………………………………(2)式中：Q₂——发电机散至空气中的热量，kw；pn——发电机额定功率，kw；η2——发电机效率，%。（3）烟管表面散热量发电机组的排烟温度在500℃左右，为了防止操作工人烫伤，按规范规定排烟管的室内部分应进行保温，其表面温度不应超过60℃。排烟管散热量Q₃可按表1给出的数值执行。在进行机房估算时，可认为燃料的热量仅有约35%转化为电能；10%的热量从发电机组表面辐射至室内空气；25%的热量由发电机组的冷却系统排入室外；另有30%的热量以排烟的形式进入大气。表1柴油发电机排烟管散热量统计表排烟管直径散热量Q₃排烟管直径散热量Q₃排烟管直径散热量Q₃排烟管直径散热量Q₃mmW/mmmW/mmmW/mMmW/m50363273772125643426114075465325930150733478123710055837710292196575291396 2、机房排风量计算机房排风量计算应根据发电机的冷却方式分别考虑，由于大部分民用建筑采用整体式水冷柴油发电机，因此本文仅介绍该冷却方式。由于发电机组风扇引起的排风气流首先经过发电机及柴油机机身，吸收机身散发的大部分热量，再经过热交换器换热后，排至室外。因此不必另设排风机，机房的排风量即为发电机组所带排风扇的风量，其值可按80～135m3/(h×kw)进行估算。3、机房补风量计算柴油发电机房的补风量为机房排风量和柴油机燃烧所需空气量之和。柴油机燃烧所需要的空气量可向厂家索取，若无资料时，可按5.5～6.8m3/(h×kw)估算。当海拔高度增加时，每增加763m，空气量增加10%。 三、发电机房的通风系统布置 1、风口的布置良好的通风系统可确保足够的空气有组织地流入和流出，从而使机房内的散热有效地排出。对于整体式水冷柴油发电机，良好的气流组织尤其重要，理想的气流流向应是新风从发电机后部流过发电机，再流经柴油机，最后通过散热器排至室外。当采用自然进风、发电机组自带风扇排风的通风方式时，可根据以下原则进行通风口布置。（1）排风出口的面积应为柴油机散热器截面积的1.5倍。若发电机组设在地下室，百叶窗的净面积、排风竖井的截面积均不小于散热器截面积的1.5倍。机房的进风口宜设在正对发电机端或发电机的两侧。进风口面积应大于柴油机散热器截面积的1.8倍。若发电机组设（2）在地下室，那么补风可用竖井引向一层，在竖井靠外墙侧开进风百叶窗。百叶窗的净面积和竖井截面积均不小于散热器面积的1.8倍。（3）进风窗和出风窗不宜设在同一侧，若确有困难时，可出风口在上，进风口在下，两者的间距为2m以上。（4）当柴油发电机房设在寒冷的地区时，过低的室温也会影响发电机组的启动，因此需采取措施保持室温在5℃以上。一般在天气寒冷的地区，进风口和排风口应具有可调节的百叶窗，以便发电机组停用时能予以关闭。对于自动启动的发电机，百叶窗较好能与之进行联动；对于平时通风，可采用带热水盘管的新风机进行补风，或采用采暖散热器以维持室内所需较低温度。2、柴油发电机房的消声所有的柴油发电机房在发电机组运行时，其噪音对周围环境的污染是设计人员所不能忽视的。发电机组运行时的噪声有两类：即结构产生的噪声和空气产生的噪声。结构产生的噪声是由于发电机组振动传给支撑结构而产生的，这就需要发电机组在安装时采取一些减振措施。一些设计周密的柴油发电机组从本身结构上着手，已尽可能的减小了振动。空气产生的噪声主要有进、排气噪声，从交流发电机和发动机爆发的机械噪声。针对以上原因，有以下的消声措施：（1）结构消声处理：发电机组的基础采用水泥凝块填充砂，发电机组设减振垫料；在机房的墙面上贴附高效的吸声材料；设置消声门和消声窗；（2）进、排风竖井消声处理：在进、排风竖井内安装片式消声器；（3）排烟消声处理：在排烟管上加一级或一、二级阻抗性复合消声器。3、储油间的通风设计根据gb50019-20Q₃条文5.1.12.5“建筑物内设有储存易燃易爆物质的单独房间或有防火防爆要求的单独房间应单独设置排风系统”以及条文5.7.9“甲、乙类生产厂房的全面和局部送风、排风系统，以及其他建筑物排除有爆炸危险物质的局部排风系统，其设备不应布置在建筑物的地下室、半地下室内”，日用油箱间的通风系统应单独设置。通风机除了满足风量的要求外，还要选择防爆型风机，并布置在地上空间。 总结：通风系统可有效地排除室内散热，将室内温度维持在5～40℃，并补充足够的新鲜空气以供冷却和燃烧用，可确保柴油发电机正常工作并输出所需功率。机房内进、排风口的位置设置及面积确定十分重要。另外，还要注意机房内的减振降噪设计。综上所述，发电机房通风设计是非常重要的，影响到设备的稳定运行和寿命。通风设计应遵循自然通风方向和合理的通风量、通风路径原则，选择适当的通风设备，并建立环境监测系统，确保发电机房内的环境安全合规。提高发电机功率因数的目的、原理和方法
摘要：功率因数是柴油发电机组供电系统中的一个关键参数，它直接关系到能源的利用效率。在交流电路中，功率因数描述了有功功率与视在功率的比值，体现了电能转换的效率。而提高功率因数的目的是为了更充分利用柴油发电机组的容量，使同样的柴油发电机组为更多的用电负载供电，同时尽量减少供电线路上的电压降和能量损耗。康明斯公司在本文中介绍了功率因数在柴油发电机组使用中的重要性，探讨了影响功率因数的因素，并提出了多种提高功率因数的方法。 一、提高功率因数的原因和意义 1、提高功率因素的必要性（1）供电能力对于柴油发电机组中的供电部分，提供电能的发电机是按要求的额定电压和额定电流设计的，发电机长期运行中，电压和电流都不能超过额定值，否则会缩短其使用寿命，甚至损坏发电机。由于发电机是通过额定电流与额定电压之积定额的，这意味着当其接入负载为电阻时，理论上发电机得到完全的利用，因为P=U*Icosφ中的cosφ=1；但是当负载为干性或容性时，cosφ<1，发电机就得不到充分利用。为了较大程度利用发电机的容量，就必须提高其功率因数。（2）输电能力对于柴油发电机组中的输电部分，输电线上的损耗：PI=RI*|，负载吸收的平均功率：P.=V*I*cosφ，因为l=P.V/cosφ，所以PI=R*P.N/cosφ（V是负载端电压的有效值）。由以上式可以看出，在V和P都不变的情况下，提高功率因数cosφ会降低输电线上的功率损耗。2、提高功率因素的意义在实际应用中，提高功率因数意味着：（1）提高用电质量，改善设备运行条件，可保证设备在正常条件下工作，这就有利于安全生产。（2）可节约电能，降低生产成本，减少企业的电费开支。例如：当cosφ=0.5时的损耗是cosφ=1时的4倍。（3）能提高企业用电设备的利用率，充分发挥企业的设备潜力。（4）可减少线路的功率损失，提高电网输电效率。（5）因发电机的发电容量的限定，故提高cosφ也就使发电机能多出有功功率。在实际用电过程中，提高负载的功率因数是较有效地提高电力资源利用率的方式。 负载与发电机功率因素四象限示意图二、影响功率因数的因素 1、非线性负载 随着大量非线性负载（如LED照明、开关电源等）的应用，它们产生的谐波会影响功率因数。2、无功功率 无功功率的存在会导致电流与电压之间的相位偏移，从而降低功率因数。3、电动机类的设备 这些设备在运行过程中，由于其电感特性，会产生无功功率，影响功率因数。 根据上述影响因素的描述，企业或单位应定期检查其供电和用电设备的功率因数，对于不满足要求的设备进行维护或更换。同时在考虑采用新技术或设备来提高功率因数时，要进行全面的投资回报分析。 三、提高功率因数的方法 提高功率因数的方法可分为自然调整法和采用人工补偿两种方法：1、自然调整法（1）恰当选择电动机容量，减少电动机无功消耗，防止“大马拉小车”。（2）对平均负荷小于其额定容量40%左右的轻载电动机，可将线圈改为三角形接法（或自动转换）。（3）避免电机或设备空载运行。（4）合理配置柴油发电机组，准确地选择其容量。（5）调整生产班次，均衡用电负荷，提高用电负荷率。（6）改善配电线路布局，避免曲折迂回。2、人工补偿法实际中可使用电路电容器或调相机，一般多采用电力电容器补偿无功，即在感性负载上并联电容器。（1）工作原理在感性负载上并联电容器的方法可用电容器的无功功率来补偿感性负载的无功功率，从而减少甚至消除感性负载于电源之间原有的能量交换。在交流电路中，纯电阻电路，负载中的电流与电压同相位，纯电感负载中的电流滞后于电压90°，而纯电容的电流则超前于电压90°，电容中的电流与电感中的电流相差180°，能相互抵消。柴油发电机组中的负载大部分是感性的，因此总电流将滞后电压一个角度，将并联电容器与负载并联，则电容器的电流将抵消一部分电感电流，从而使总电流减小，功率因数将提高。（2）并联电容器的补偿方法① 个别补偿。 即在用电设备附近按其本身无功功率的需要量装设电容器组，与用电设备同时投入运行和断开，也就是再实际中将电容器直接接在用电设备附近。适合用于低压网络，优点是补偿效果好，缺点是电容器利用率低。② 分组补偿。 即将电容器组分组安装在车间配电室或变电所各分路出线上，它可与工厂部分负荷的变动同时投入或切除，也就是再实际中将电容器分别安装在各车间配电盘的母线上。优点是电容器利用率较高且补偿效果也较理想（比较折中）。③ 集中补偿。 即把电容器组集中安装在变电所的一次或二次侧的母线上。在实际中会将电容器接在变电所的高压或低压母线上，电容器组的容量按配电所的总无功负荷来选择。优点：是电容器利用率高，能减少电网和用户变压器及供电线路的无功负荷。缺点：不能减少用户内部配电网络的无功负荷。 实际中上述方法可同时使用。对较大容量发电机组进行就地无功补偿。 总结： 在现今可用资源接近匮乏的情况下，除了尽快开发新能源外，更好利用现有资源是我们解决燃眉之急的唯一办法。而对于目前人类所大量使用和无比依赖的电能使用，功率因数将是重中之重。提高功率因数的方法很多，其中，合理选用用电设备及其运行方式是成本较低的。例如：尽量减少变压器和电动机的浮装容量，减少大马拉小车现象；调整负荷，提高设备的利用率，减少空载、轻载运行的设备；对负载有变化且经常处于轻载运行状态的电动机，采用△-Y自动切换方式运行。化工行业案例
康明斯公司为客户特别提供了两台功率为500KW的康明斯电力低热值燃气发电机组，每小时可将所产生沼气转化成1MW电能，出售给电网；同时，利用余热可产生6℃冷水，用于酒精的生产工艺，大大降低了客户日常的能源成本。目前两台机组已稳定运行超过10000小时，得到用户的充分认可。项目名称：山东振龙生物化工集团有限公司 项目所在地：山东，中国供应产品：3台 500KW 燃气发电机组项目背景：作为国内较大的酒精生产厂商之一，坐落龙口市北马工业区的振龙生物化工集团公司占地13.3万平方米，以薯类为原材料，年产实用酒精10万吨、DDG饲料6万吨及1.2万吨杂粮油。在酒精生产发酵过程中同时生成副产品沼气，沼气的主要成分为甲烷，其余为二氧化碳少量的硫化氢、氮和氢等。柴油机冷却水高温的原因和解决方法
摘要：高水温报警停机故障是指柴油发电机的温度超过正常的较高温度(80～90℃)范围，有时还可能出现散热器沸腾开锅的现象。当遇到柴油机水温异常情况，必须做到正确操作，定期检查，发现故障及时修理排除，绝不能让柴油发电机带病工作，以取得设备维修的较佳经济效益，更好地提供供电服务。本文以康明斯柴油机冷却液温度过高故障为例，对其进行了故障分析与诊断，提出了具体的处置方法。 一、冷却系统的组成和作用 1、冷却系统的作用冷却系统是保证柴油机在正常温度条件下工作，以保证柴油机工作可靠、耐久和得到良好的动力性、经济性指导。气缸体内的冷却水应保持在80~90℃之间，如冷却水温度过高，会使被吸入的可燃混合气受热膨胀而密度下降，使柴油机动力性和经济性变坏，各部件会因过热膨胀而破坏机体原来的正常配合间隙，导致摩擦阻力增加，零件磨损加剧，强度降低，严重时会引起烧蚀甚至卡滞，使柴油机停止运转。柴油机过热还会引起润滑油变稀，黏度降低和变质，油膜不易保持而加速零件磨损。柴油机过冷时，润滑油则因温度过低而变稠，黏度增高，机件的运动阻力增加，功率消耗增大，造成大量的热量被冷却介质带走，使柴油机的动力性和经济性变坏。据统计，冷却水温度降到30℃时，气缸磨损量要比温度为80℃时大4~5倍；当冷却水温度从90℃降到40℃时，油耗增加30%，功能降低10%。2、冷却系统的组成与必要性冷却系统主要由散热器、水泵、风扇、节温器、水套、分水管、水温表、水温报警器、风扇离合器、百叶窗和温控开关等组成。（1）散热风扇的原理和作用散热风扇利用风力来增强空气流动，从而提升柴油机冷却系统的效果。风扇由电机、叶片和安装在柴油机上的风扇鼓风机组成。当柴油机启动后，电机会接通电源开始旋转。旋转的电机会带动叶片一起旋转。叶片通过其特殊的形状和排列，能够产生较大的气流，并将其引导到柴油机冷却系统。风扇鼓风机通常安装在柴油机的散热器后面，靠近发动机，确保能够有效地将冷却气流传递给发动机。当风扇鼓风机旋转时，叶片会通过离心力将周围的空气吸入，并向前方喷出。这样的设计可以达到增加风量的目的，帮助散热器更好地散热。当柴油机运行时，会产生大量的热量，而冷却系统的作用就是将这些热量带走，以保持柴油机的正常运行温度。风扇鼓风机的工作就是确保冷却气流能够持续地流经散热器，从而带走发动机产生的热量。除了冷却作用外，散热风扇还可以用于增加柴油机的进气量，从而提升燃烧效率。通过引导足够的新鲜空气进入柴油机，可以增加燃料的燃烧效率，提高功率输出和燃油经济性。（2）节温器的原理和作用根据柴油机冷却水温度的高低，自动改变冷却水的循环路线及流量，以使柴油机始终在较合适的温度下工作。节温器的工作原理：柴油机工作后，因温度逐渐升高，而使石腊逐渐变成液态，体积开始膨胀。在柴油机冷却系统水温不超过70℃时，因石腊产生的膨胀力小于主阀门弹簧的预紧力，主阀门在主阀门弹簧的作用下，压在出水口上，从散热器来的低温冷却水不能进入柴油机水套内，此时柴油机气缸盖出水口流出的高温冷却水可以不经散热器而直接进入水泵。于是，未经过散器的冷却水被水泵重新压入柴油机水套，因而减少热量损失，此时冷却水的循环路线为小循环。当柴油机冷却水温超过95℃时，石腊产生的膨胀力克服了主阀门弹簧预紧力，主阀门打开。水温达到98℃时，主阀门完全打开，而副阀彻底关闭了，小循环的通过路这时来自气缸出水口的高温冷却水全部进入散热器进行冷却，之后再由水泵压入柴油机水套内，此时冷却水的循环路线称为大循环。当冷却水温度在90~100℃时，主副阀门都打开一定的程度，这时冷却系统的大小循环同时进行。 柴油机冷却系统框架图二、水温过高故障原因 柴油机的散热系统包括散热器、水泵、水管和冷却液等组件，如果其中任何一个组件出现故障，都可能导致水温过高。例如，散热器堵塞、水泵失效、水管漏水都可能导致冷却效果不佳，进而引起水温升高。1、水温过高故障现象 某型康明斯柴油机水温过高，不能连续作业，在负荷时，工作不到15min，水温表就显示达到了110℃，且水温报警器报警。2、故障原因①风扇皮带及水泵是否过松打滑，风扇硅油式离合器失效。②水箱散热宁大面积刨状，散热片间有杂物堵塞，水箱前面的百叶窗未能全部打开。③冷却水不足，内消耗量过大。④冷却水大循环量过少，常见有水泵轮与轴间滑动、节温器损坏、水箱或机体水道内水垢过多。⑤水泵的工作性能不良。⑥散热器的进水管或出水管塌瘪，内部水垢堵塞。⑦温控开关或水温传感器控制失效。⑧节温器主阀不能完全打开或打开时间过迟。⑨燃烧室内积炭过多。⑩水套或水管积垢或堵塞。 三、冷却系统常见故障与检修 冷却常见故障为柴油机过热导致冷却水消耗过多，常见故障部位为节温器电动风扇或风扇皮带和温控开关，柴油机过热的故障诊断应从散热不良和燃烧室向冷却系统传热过多两方面展开。冷却系统维护的主要作业内容是冷却液数量的检查和补充，冷却系统的清洁，风扇带的检查与调整和冷却系统的密封性检查。1、冷却液的检查检查散热器里的冷却液是否正常，散热器水管接头有无渗漏现象。在正常使用过程中，每周至少检查一次冷却液的液面高度。设有膨胀副水箱的冷却系统，检查时无需打开散热器盖，只需观察膨胀水箱的液面即可。2、风扇皮带运转是否正常风扇使用一段时间后，因为风扇皮带的磨损或其他原因，皮带变松，因此要经常检查和调整风扇带的张紧度，使其符合规定，风扇带张紧度的检测方法是：用30~40N的压力按压皮带和柴油机带轮之间的带上测量下弯距离是否符合标准，若不符合规定，可调整发电机的安装位置使其合格。此处还要检查皮带表面有无油污和裂纹，若有油污则应清洗、擦拭干净，若有裂纹则应更换皮带。3、节温器的故障检查节温器损坏或性能不当，直接影响冷却大水循环的正确控制，所以应该定期检查，使其工作性能符合规定。常用的蜡式节温器的检验方法：将节温器放在盛有热水的器皿中，然后加热，检查阀门开始开启和完全时的温度，以及全开时的升程。若开启温度和升程不符合规定，则应更换节温器。4、水泵故障的检查启动柴油机，查看水泵溢水口是否渗漏，若渗漏表明水封已坏，应更换；听有无异常响声，若有则应拆除检修；停机后用手搬动水泵轴配合是否松旷，若松旷则应坚固或检修。5、冷却系统的清洁保持冷却的清洁是提高冷却系统散热功能的重要条件。冷却系统的清洁工作包括内部清洗和外部清洗两部分，冷却系统的内部清洗使用免拆洗机进行，当冷却系统内部积垢较多时，也可使用化学溶剂手工清洗冷却系统外部。检查清洁主要检查散热器散热片、百叶窗、风扇和各软管有无变形或脏污，若有则应进行修整和清洗。为了降低柴油发电机的维修费用，因此，对于柴油发电机组不仅应严格执行保养制度，还要经常检查润滑剂的质量与数量，检查冷却液的液面高度，及时补充和更换。切不可让柴油发电机带病继续工作，最后造成更大的故障，还极有可能造成柴油发电机组的突然报废，造成重大的财产损失。因此，对于各种柴油发电机组必须做到养修并重，预防为主，这样不仅大大节省维修时间和修理费用，同时也提高了柴油发电机组的使用率。 总结：总的来说，柴油机水温过高可能是由于散热系统故障、冷却液不足、发动机负载过重、水泵运转不畅、温控装置故障、柴油机内部故障或外界环境因素等原因引起的。为了防止水温过高，我们应定期检查和维护柴油机的散热系统，并避免长时间高负荷运行。研发中心应用案例
该项目所用柴油发电机组为2台常用1000KW的康明斯电力所产柴油发电机组，2017年7月机组安装、调试完毕已移交客户。康明斯电力机组将为中电建金属结构研发中心项目提供可靠的电力**。项目名称：中铁七局集团有限公司项目案例项目所在地：四川成都供应产品：C1000D5,1台康明斯发电机组客户背景：中铁七局集团有限公司改革重组成立于2003年12月25日，是世界500强企业--中国中铁旗下重要成员企业，注册地在河南省郑州市，集团公司具有铁路工程施工总承包特级、公路工程施工总承包壹级、房屋建筑工程施工总承包特级、市政公用工程施工总承包壹级、桥梁工程专业壹级、公路路基工程专业承包壹级、隧道工程专业承包壹级、城市轨道交通工程专业及水工隧洞工程专业承包壹级等资质。同时具有国家商务部授予的境外工程承包经营权。商务中心应用案例
康明斯怡和上海能源有限公司作为能源站CCHP系统承建商，为此项目提供全套的解决方案，包括：供应8台康明斯电力发电机组及全套并网与控制系统，同时提供设备安装及调试服务。项目名称：上海虹桥商务区项目所在地：上海，中国供应产品：康明斯电力解决方案业务项目背景：上海第一个低碳商务区，上海虹桥商务区总面积约86平方公里，其中核心区一期规划用地1.4平方公里，总开发规模170万平方米，包括商务办公、会议展览、酒店、文化娱乐、商业等功能。核心区采用以分布式供能系统为主导的区域集中供能系统（DCHP）为核心基础，建设南北两个能源站，采用区域集中冷热电三联供模式，满足区域内所有用户冷热负荷的需求。破碎场/采矿行业案例
破碎场和采矿行业客户要求他们的发电机组具有强大的性能。即使在高海拔和低温环境条件下，康明斯 G-Drive 发动机也能为您提供完整的性能优势。► Tier4F 和 Stage V。► 通过符合排放标准的 T4i、Stage IIIA 和其他标准的解决方案满足严苛的监管要求。► 借助独立冷启动功能，您可以自由地跨地域和地形进行规范。► 使用 G-Drive 的世界级燃油喷射系统降低主要应用中的油耗要求。► 通过更长的润滑油和空气滤清器服务间隔以及更长的大修周期（康明斯一些较受欢迎的 G-Drive 发动机超过 20,000 小时）来降低拥有和维护的总成本。► 凭借完整的产品系列——从 50 Hz 的 10 到 2750 kVA Prime Power 和 60Hz 的 9 到 2500 kWe Prime Power，无需维护多个供应链。► 通过与专门的康明斯应用工程团队密切合作，确保高产品质量和严格的工程指南遵守。► 利用康明斯全球工厂组织的培训课程，提高自力更生能力。► 借助康明斯无与伦比的全球服务和支持网络，在世界任何地方为您的破碎和采矿客户提供较长的正常运行时间、轻松获取零件、降低库存要求和服务响应能力。如何预防柴油发电机组功率变小？
一般情况，柴油发电机组操作过一段时间后容量会下降。这和使用其他产品是同样道理，因为长时间使用损伤柴油发电机型号规格及功率，必然会导致产品动力不足。那么，柴发机组功率无劲有是什么原由致使的，又怎生避免呢？首先，相对来讲柴发机组在用了一段时间后功率会下降，这是一种很正常的情形。因为柴油发电机组的动力部分也就是发电机在作业时，许多零件在一定的负载下，以很高的速度相对滑动或转动，如“活塞”与“缸套”、“主轴”与“轴承”等。这些零件的表面虽然有不一样程度的润滑，但随着作业时间的增加，相互接触的表面必然会因长期磨擦而发生磨损柴油发电机常见故障有哪些，逐渐破坏了原来的尺寸和几何形状。这种正常的损伤常深圳发电机出租公司称之为“自然磨耗”，实际状况中是不可避免的。还有柴发机组发电机的功率的大小和空气量，以及所能燃烧的柴油量也有一定关系。与此同时的空气的温度、湿度也会影响柴发机组发出的容量，比如：（空气的温度高，湿度大也会使柴其次，因柴油发电机组的一些零配件操作时间长了，也会危害柴油发电机组容量变化柴油发电机故障图标大全，其起因有以下几种：排除方案：须清洗或更换空气过滤器解决举措：须替换或清洁。排除手段：须调整点火时间。坚持做到四“不要”柴油发电机使用时限长
工程机械操作中柴油发电机的损坏时有出现，详细是由于柴油发电机的适用保养“非法”造成的。由于一些机手技术水平不高或思想不够重视，在操作和保养工程机械时采用一些“非法”的操作和维保程序，不仅影响发电机的动力性和经济性，而且成为某些损坏的诱导条件，直接影响到发电机部件甚至整机的使用时限，因此在操作柴油发电机时必须走到以下许多机手不愿柴油发电机在额定转速下作业，认为转速低一些不会出故障，其实过低的速度会带来一些不佳后果：(1)较低的速度会减少柴油发电机的输出功率，减少其动力性能；同时使联动机构的速度也减少，会影响作业机械的性能，如降低水泵的出水量、减轻水泵的扬程等。(2)因为转速低，喷油压力减小，造成柴油雾化不良、混合气燃烧不完全而形成积碳。积碳容易堵塞喷油器喷孔，引起柴油发电机输出无力，排气管排黑烟。过多的积碳有时也会堵塞排气管消声器、涡轮增压器等机件，使柴油发电机不能正常作业。(3)当柴油发电机长时间低速运转时机油压力减小，机油循环速度变慢，随之清洁能力下降，密封、冷却效果恶化，飞溅润滑的机件接受的润滑油量减轻，使运动零件表面的磨损加剧，降低使用时限。如活塞、活塞环和气缸壁间的磨耗增加，配气系统各传动件磨耗加剧，主轴瓦和连杆轴瓦寿命减轻等。(4)减少了柴油发电机的储备功率，使本应正常作业的柴油发电机处于满负载或超负荷工作状态。加注机油不可宁多勿少。发电机机油过少会被吸空，油压将下降，机油到不了各润滑表面，会加快零配件的损伤，甚至出现烧瓦故障。有些用户怕缺油烧瓦，认为多加机油总比少加好，因此常常不按规定加油，使机油超过标准，以便“一劳永逸”。其实机油过多有许多损害：(1)易在曲轴前后端泄露，增加机油的消耗量，也污染环境，增加了维保的难度。(2)发电机工作时由于曲轴的搅动，使机油起泡沫变质，增加曲轴转动阻力，另外油面偏高也会阻碍连杆的运动，从而减小机械效率。(3)由于机油上窜到燃烧室使燃烧增多，机油消耗量增加。机油燃烧后容易在活塞环、活塞顶部气门座、喷油器处形成积碳，引起活塞环的咬死、喷油器堵塞等故障。(4)过高的油面在连杆大头搅动下容易发生油气，遇高温会着火燃烧，导致曲轴箱的爆炸。因此，发电机机油宁多勿少使“非法”的，一般机油油面线应略低于油尺上刻度为宜，油面过高会适得其反。一些机手在调整柴油发电机供油提前角时往往喜欢打一点，有的甚至超出规定值2°-3°。认为供油提前角调得大一点，发电机作业起来有劲。但供油提前角过量与过小同样是有害的：一是偏高的爆发压力使发烫燃气容易窜入下曲轴箱内，致使机油的过热裂变，机油也容易蒸发成油气柴油机故障代码大全图，造成机油盘着火燃烧；二是缸内过度燃油的迅速燃烧会增加活塞顶的热负载，引起活塞的偏热故障；三是气缸套振动加剧，加载汽缸套和机体穴蚀的产生，致使损坏；四是会致使敲缸，增加活塞对气缸套的冲击力，使汽缸套震动加剧，导致气缸套的疲劳损坏；五是过度的供油提前角使上止点前缸内积聚的燃油过多，燃烧后爆发压力增大，会加大活塞连杆的机械负荷，引起这些零部件的损坏；六是太高的热负载会引起汽缸盖出现裂缝，气门座圈变形脱落。柴油发电机的水温使用规范有明确规定，但一些使用手却喜欢把出水温度调得很低，有的接近出水温度的下限值柴油机故障码大全图片，甚至低于下限值。认为水温低，水泵中不会产生气蚀状况，冷却水(液)就不会中断，操作保险系数就会增加。其实水温只要不超过95℃就不会产生气蚀，水箱宝(液)也不会中断。相反，如果水温过低，对柴油发电机的作业极为有害：(1)会使柴油发电机燃烧室内的温度偏低，柴油喷入后不易雾化燃烧，部分柴油仍呈雾滴状随废气排出，烟色呈白色。(2)燃料燃烧不完全而形成胶质，使活塞环卡在活塞环槽内，卡住气门，压缩终了时气缸内压力减轻。(3)燃烧后一部分生成物在气缸内与冷凝水结合而生成酸性物质，腐蚀汽缸柴油发电机故障代码，使发电机磨损显着增加。(4)水温偏低使机油温度也降低，机油变稠，流动性变差，机油泵泵油量降低，以致供油不足，加上主轴轴承间隙变小，润滑不佳。试验证明，如果水箱宝温度自85℃降到30℃，发电机功率约减小8%，耗油增加30%-40%，磨耗增大约6倍。因此，使用时忌使水温较低。上述问题是操作保养柴油发电机时经常犯错的地方，应导致使用者的足够重视，在工程机械作业时要准确使用柴油发电机，充分发挥其动力性和经济性，放置事故发生，增长柴油发电机及其零配件的使用时限。柴油发电机漏油因由、测定办法和修补手段
摘要：发电机作为康明斯发电机组的主机动力，通常情形下发电机寿命是非常长的。例如某些以漏油着称的国产品牌，也会有个6年左右的期限才会有渗油状况，所以新机在正常情形下是不会发生发电机漏油等状况。因为发电机毕竟是一个复杂的零件，在制作时的一个小小疏忽也能导致多种情形产生。当柴油发动发电机组发生渗油、渗水、漏气情形时，会引起柴油发电机增加油料消耗，加载零件磨耗柴油发电机维修清单，动力下降等等故障。因此，发现漏油状况，一定要及时修复，不要等待发生更严重的后果才去补救。 由于柴油发电机内有多处采用压力密封的形式，如汽缸套-活塞-活塞环间，增压器-增压器转子轴间，这种密封通常在柴油发电机有约1/3负荷时，才充分发挥作用，而负载小时便有可能出现轻微的渗漏现状。（1）机油不清洗，高压油管内有杂质，使针阀偶件关闭不严，燃烧室内高压燃气反窜，烧坏针阀偶件。此外，喷油嘴调压弹簧、挺杆等零件上的脏物通过；（2）机温太高喷油嘴冷却不良，造成出油阀偶件（构造如图1所示）卡死。而供油时间过迟、防锈水道水垢过多或堵塞、水泵叶轮端面损伤、发电机长期超负载等又会使；（3）出油阀（构造如图2所示）磨损，使喷油嘴停止喷油时发生滴油现象，以致使喷油嘴燃焦积炭，发生卡死的故障；（2）有可能是因为自身材质，品质较差导致配件故障，造成气门室盖漏油，通常状况下气门室的机械部件不容易损坏，更多的是零部件损坏。（3）可能是夏季气温太高导致的，由于外界气温偏高，发电机长时间在发烫环境下作业，油封和胶垫容易产生老化，从而造成气门室盖密封不严，引起漏油。（4）由于气门室盖是由螺丝固定的，长时间操作螺丝容易发生松动，有部分螺丝会发生滑动的情况，故而会导致气门室盖渗油。（1）前油封压装面和前油封座安装面的平行度达不到技术参数（构成如图3所示），发电机操作一段时间后，油封唇口因为受力不均而引起变形，造成油封损坏漏机油；（2）发电机使用时间过长，前油封和后油封（构造如图4所示）自然老化，唇口处发生裂纹，从而产生渗油情形。（3）添加的机油品质不达标，在发电机的高速运转中，由于油品不合格导致的润滑不佳，导致油封与内部弹簧磨损严重，进而致使的漏油。 如果机油盘漏油，发电机只会下面有油，用手电筒即可以观察的到，如图5所示。 如果涡轮增器下方有油迹，会一直流到下护板、线路、进气管道上，也很容易被发现。 因为涡轮增压器作业时需要润滑，其上装配的有进油管路和出油管路，通常易损就是管路接口密封垫老化（密封垫外观和安装如图7所示），机油从涡轮增压器中间卡箍处漏出。 增压器内部润滑不佳，各部件摩擦致使零件破损，继而出现渗油的状况，需要重新添加机油，并更替破损零件。 机油的回油管堵塞，需要清洁回油管，解除污垢。 后轴轴承盖的回油孔过小，造成回油受阻，较终致使曲轴后端漏油，需要及时清理回油孔。 如果滤油器与机械油管路接头在拧紧后依然存在漏油状况，可以用机油压力表测定油压是否太高，导致限油压力阀不作业。 排气管与进气管可能出现泄露，引起渗油。 如果叶轮轴的轴向和径向间隙太大，也会造成漏油的。轴向间隙检验举措如图8所示。 渗油，顾名思义，就是指渗油。一般是发电机气缸垫、油底壳垫、密封圈故障，或者是主轴、凸轮轴油封前后损坏，或者是紧固螺钉松动。一旦产生渗油现象，会发生以下危害：（4）汽缸、活塞间主要靠机油润滑，漏机油而机油不足，会导致划伤缸壁造成拉缸，活塞部分损坏甚至弯折，较终致使发电机大修甚至报废。（5）当发现大部分柴油发电机从下排烟口漏出机油或水时，应立即停机，停止发电机，查看上述项目，然后进行修理。如果继续起动发电机，这个时候会危害发电机中的水进入发电机机体，造成水油混合，给柴油发电机活塞、主轴、连杆等附件带来更严重的损坏。（6）对于低载、空载，增压压力低操作不佳习惯。，容易致使增压器油封（非接触式）的密封效果下降。从而机油窜入增压室，随同进气进入气缸；上窜至汽缸的一部分机油参与燃烧，一部分机油不能完全燃烧，在气门、进气道、活塞顶、活塞环等处形成积炭，还有一部分则随排烟排出，在排气管道内聚集或形成积炭，当聚集的机油和积炭到一定程度就会从排烟歧管的接口处流出。（1）当柴油发电机产生泄漏，在机房的作业人员持久接触后柴油发电机保养规范，会产生头痛、头晕柴油发动机故障灯图解、恶心、呕吐等危害人员健康症状。（5）如果柴油发电机部分油管路腐蚀严重，阀门、法兰、接头易渗漏点较多，一旦产生燃油系统跑油，容易造成火灾、爆炸事故，危及人身安全。 燃油泄漏对比于机油泄漏，明显机油泄漏危害更大。因为机油泄漏除了会损失机油，造成浪费，严重的可能致使机油不足进而引起发电机受损。当然这并不是漏油致使，而是由于渗油以后机油压力不足了引起的。因此，在发现柴油发电机漏油时应及时停机、检查、检修，避免造成更多的危害。 对于风冷发电机或冷却液的温度低于21℃，或者顶置机构设置较松的情形，本测试是无效的。（1）在进油管和回油管之间单独安装一个燃油箱。在燃油供油箱中加入荧光示踪剂（零件号3376891），工作流动程序如图9所示。（3）起动发电机并高怠速运行30秒时间，将发电机转为低怠速运行，然后在5分钟以内完成下一步工序。（5）使用黑光灯查找喷油器内部或周围有无燃油泄漏。喷油器一般会有少量的燃油泄漏，燃油将呈现黄色。（6）如图10所示，如果喷油器外部周围有过大泄漏，查看喷油器顶部O形圈是否故障。拆下喷油嘴并更换所有3个O形圈。注意：损坏清除期间，废气和排气部件可能会变热。为防范产生火灾或造成财产损坏、造成烧伤或其它严重的人身伤害，在开始此方法或检修之前使排气装置冷却，并确保没有易燃物质处在可能与热的排烟或排烟部件接触的位置。歧管没有打开情形下不得运转发电机。（5）使用一个高强度黑光灯（零件号3163337）或等同物，查看排烟端口。黄色光表明燃油泄漏；深兰色光表明机油泄漏。 使用时应尽量减轻低载/空载运转时间，并规定较小负荷无法低于发电机组额定容量的25%-30%； 柴油发电机油管接头防漏垫圈处渗油，可在防漏垫圈的两侧加一层双面光滑的薄塑料垫，用力拧紧即可防漏。 柴油发电机油箱、水箱、油底壳等接缝处渗漏，可将漆片放在酒精里浸泡之后，把漆片液涂抹在清洗干净的接缝处即可治漏。但漆片成本高，一般在情况紧急时才操作。 柴油发电机的机油盘、气缸盖、齿轮室盖、油底壳后盖等处的纸垫渗漏时，只要纸垫完好，接合面清洁，便可在纸垫两面抹上一层黄油，拧紧螺栓即可防漏。如果换用新纸垫，装配前要将新纸垫在柴油中浸泡10分钟，然后取出擦净，在接合面抹一层黄油后再装上。 柴油发电机上产生固体垫圈缺陷(如坑凹、沟槽、破裂)而形成界面性渗漏和破坏性渗漏时，用液态密封胶涂抹在清洗干净的固体垫圈结合面上，固化后可形成均匀、稳定、持续黏附的可剥性薄膜垫圈，可防治一切渗漏状况。 柴油发电机上的通气螺栓、双头螺栓、螺堵等处出现渗漏时，用厌氧胶涂抹在清洗干净的螺栓、螺纹或螺孔处，能很快固化形成薄膜，填充零件空隙，并能承受较大压力，同时还具有防振性强和防松的紧固功能。如用于柴油发电机高压油管接头螺纹处，治漏效果更好。 柴油发电机上的轴与轴套、轴承与轴承座、阀与阀座、自紧油封、毛毡杯和盘根填料等处渗漏时，可用尺寸恢复胶涂抹在清洗干净的配合件磨耗部位上，等固化后，就形成了耐磨、耐热、机械强度较高的薄膜层，然后再进运转、镗、刮、锉等机械加工，恢复零件的几何形状和配合精度，从而解除渗漏问题。 柴油发电机上的机体零件，如油箱、水箱、油管、水管等处的砂眼、气孔致使渗漏时，用黏补胶涂抹在清洁干净的破损处，即可收到治漏的效果。 漏油是柴油发电机操作流程中多发故障状况。漏油分为燃油外漏和机油外漏，不仅浪费能源还污染环境，也预示着柴油发电机存在着某种故障，要找出渗油原因，及时采取手段予以解决。从柴油发电机外部和内部两个方面剖析了燃油外漏的起因，并剖析了柴油发电机组各部件油封、密封面外漏机油的原因，提出了避免与排除措施。柴油发电机位置控制式喷射系统的优点
摘要：在满足排放标准的要素下，柴油发电机电喷燃油喷射系统的运用，大大提升柴油发电机的燃油经济性和动力性。柴油发电机电喷燃油喷射装置与柴油机电喷燃油喷射系统有许多共同之处，柴油发电机电控燃油喷射机构的关键技术及难点为柴油喷射电控执行器。剖析柴油发电机电控燃油喷射系统的优点，对分配泵供油技术和位置式电喷分配泵控制技术进行主要讲述，对电喷柴油喷射技术有一定指导。 柴油发电机电控燃油喷射系统与柴油机电喷燃油喷射系统有许多共同之处，都由传感器、ECM和执行器3部分构造。柴油发电机电控燃油喷射系统采用的探头，如速度传感器、压力传感器、温度探头以及节气门位置传感器等，与柴油机电控机构相同。ECM在硬件以及柴油发电机组控制装置的软件方面也有相似之处。（1）机械控制喷射系统的基础控制信息是柴油发电机转速和机械柴油泵位置，而电喷燃油喷射装置则通过许多传感器测定柴油发电机的运转状态和环境要素，由ECU计算出适应柴油发电机运转情况的控制量，由喷油嘴实施，控制精确、灵敏。在需要扩大控制功能时，只需改变ECU的存储软件，即可实现综合控制。（2）机械控制喷射装置由于设定“非法”和损伤等原因，使喷油时刻产生误差；电喷燃油喷射系统则根据曲轴位置的基本信号进行再验查，不存在发生失调的可能性。（3）电控燃油喷射机构通过改换输入设备的程序和参数可改变控制特征，一种喷射机构可用于多种柴油发电机，而不需要机械加工，新产品开发周期缩短，成本减少。 柴油发电机的燃油喷射机构，根据喷射量的控制步骤不一样分为位置控制式喷射机构和时间控制式喷射机构两种。位置控制式喷射机构是通过齿条或拉杆位置来控制喷射量的，根据调节油门拉杆位置的程序不一样，又分为传统的机械式喷射系统和电控位置式喷射装置。后者是在机械式喷射装置的基础上，增加电控系统，如电子调速板、自动控制供油时刻的定时器、控制单元及相应的探头等。位置式喷射系统，不管是机械式还是电喷式都是泵-管-喷油嘴型结构，其中柴油泵是核心部分，具体完成按一定的供油规律，定时、定压地向喷油器供给定量燃油的任务。而喷油嘴只是起大概的喷油作用，即当供油压力超过喷油嘴的启喷压力时，打开喷油器针阀进行喷油，否则针阀落座停止喷油。在这种泵-管-喷油器型位置控制式喷射机构中，喷油泵根据其构造不同可分为直列泵和分配泵。 图1所示为典型的机械式VE型分配泵的构成。这种分配泵只有一个柱塞，与固定在一起的平面凸轮一同旋转。此时，由平面凸轮形线与滚轮之间的相互用途，完成柱塞的往复与旋转运动，同时实现压油和向各缸分配燃油的任务。平面凸轮的凸起数与汽缸数相等。机械式分配泵供油量的控制，是通过操作人或调速器调节油量调整滑套的位置来完成的。当油量调整滑套的位置向柱塞压油方向（图中右向）移动时，柱塞的压油行程延迟康明斯柴油发电机，供油量增多；反之，油量调节滑套向左移动时，柱塞压油行程缩短，供油量减少。 电喷位置式分配泵是在机械式分配泵的基本上，对油量控制系统和供油时刻的控制装置进行了稍微改动，即去掉了原机械式调速机构，增设了转速传感器、控制油量调节滑套位置的比例电磁阀、油量调节滑套位置探头、控制供油时期的定期控制阀、供油定期器位置传感器等（图2）。比例电磁阀1由线圈、铁心和回位弹簧等构成，ECM通过占空比（在控制脉冲一周期内接通时间所占的比值）控制流经线圈电流的大小，由此控制电磁阀磁场的强弱。可动铁心在该磁场力和回位弹簧力的功用下，保持其轴向平衡点位置。当流经线圈的电流变化时，原磁场力和弹簧力的平衡状态被破坏，铁心沿轴向移动到达新的平衡点。当铁心轴向移动时，通过杠杆系统带动油量调整滑套移动，由此达到调整喷射量的目的。而油量调整滑套的位置是靠装配在可动铁心前端的油量调整滑套位置传感器来测量的。ECM实时读取油量调整滑套位置传感器的信息，并与储存在ROM中的目标值相比较进行反馈控制，使实际油量调节滑套位置尽可能接近目标值。目标油量调节滑套位置或喷射量是事先通过台架试验根据不同转速不一样负荷标定而获取的。 直列泵（In-line Pump）实际上就是把多缸柴油发电机各缸的供油单元装配在同一个柴油泵壳体上而结构的合成式燃油泵。根据燃油泵壳体的结构特点，直列泵也分为A型泵、P型泵等几种。图3所示为P型直列泵的结构。P型泵的供油量是操作员通过加载位置，改变P型泵油量控制齿杆位置来控制的（图4）。 电控直列泵TICS（Timer Injection Control System）是在P型泵的基本上进行改良的。TICS泵保留了P型泵的油量控制齿杆系统，但在柱塞偶件上增加了一个控制滑套，取代了P型泵中的固定柱塞套。通过控制滑套相对柱塞的上下位移，改变柱塞的供油始点，即供油预行程，由此在一定范围内可实现供油时刻的任意控制。喷油泵喷射流程如图5、图6所示。 上述位置式泵-管-喷油器型喷射机构柴油发电机组成图解，喷油嘴和喷油泵之间有一定长度的高压油管，故而柴油泵的供油特性和喷油嘴的实际喷油特点不一致。电喷化以后虽然在喷射机构数据的控制上，相对机械式改良了许多，使得柴油发电机的性能得到大幅度的改良，但仍未能彻底解除以燃油泵控制为核心的泵-管-喷油器型喷射系统结构的固有问题。为了便于剖析，根据图6所示的泵-管-喷油嘴型燃油喷射系统在喷射流程中柴油泵端燃油压力PH、喷油嘴端燃油压力pn及针阀升程h的变化规律，将其喷射过程划分为喷射延长、主喷射和喷油结束三个阶段。 喷射延长阶段是指从喷油泵出油阀升起而开始供油时刻起到喷油器的针阀开始升起而开始喷油的时刻为止（图7中I段）。因为一定长度的高压油管的存在，从柴油泵供油开始，被压送的燃油在喷油泵端建立油压的同时，沿高压油管以约1400m/s的转速（压力波）向喷油嘴端传播，建立喷油嘴端的油压。当喷油器端的油压升高到其启喷压力时，喷油嘴的针阀才开启，喷油开始。因此，这种泵-管-喷油嘴型位置式喷射装置的第一个短处就是供油时刻与喷油时刻不一致，喷油时刻相对供油时刻存在延迟角，即供油提前角与喷油提前角的差值。高压油管越长或转速越高，这种喷油增长角越大。 主喷射阶段是指从喷油嘴针阀开启喷油开始时刻起到因柴油泵回油造成喷油器端的燃油压力开始急剧下降的时刻为止（图7中II段）。在这一阶段，喷油规律详细取决于喷油嘴喷孔的总开启面积和喷射压力。而喷油器端的喷射压力与燃油泵的供油速率和高压油管中的压力波动等有关。所以，虽然供油规律危害喷油规律，但两者不相同。这里，喷油规律是指单位时间（或每1°柴油泵凸轮转角）内喷油嘴喷入燃烧室内的喷射量（即喷油速率）随时间（或燃油泵凸轮转角）的变化关系；而供油规律是指单位时间（或每1°柴油泵凸轮转角）内喷油泵的供油量（即供油速率）随时间（或柴油泵凸轮转角）的变化关系，供油规律主要取决于喷油泵的柱塞几何尺寸和燃油泵的凸轮形线（确定柱塞的运动规律）。所以，这种喷射系统的第二个致命弱点就是喷油规律不可能直接控制。 喷油结束阶段是指从喷油嘴端的燃油压力开始急剧减少的时刻起到喷油器针阀完全落座停止喷油为止（图7中III段）。由于这种喷射系统是通过喷油泵的回油来减轻喷油嘴端油压的，并以此控制针阀落座，于是针阀的落座速度取决于喷油嘴端压力的降低速率。而且在此阶段因喷射压力减小，故而燃油雾化特点变差。 因为这种泵-管-喷油器型燃油喷射装置是通过柴油泵控制喷油嘴端的油压来控制喷油器的喷射步骤的，因此存在以下几个问题： 首先，供油时刻和喷油时刻不一样，喷射时刻相对供油时刻延长；其次，喷油嘴端的油压是通过喷油泵的供油规律间接控制的，故而喷油持续时间比供油连续时间长，较大喷油速率比较大供油速率低，喷油规律曲线和供油规律曲线也不一致，也就是说通过供油规律不能精确控制喷油规律。2、在高速大负荷等供油量多的工况下，喷射终了喷油器针阀落座后，受高压油管中压力波动的危害，喷油嘴端的油压有可能超过其启喷压力，此时将造成针阀再次升起而喷油的不正常喷射现象，称这种状况为二次喷射（图9中2图）。此时，因为喷射压力低，燃油雾化不良，于是燃烧不完全，碳烟增多，且整个喷射连续时间拉长，热效率减小，经济性下降。3、如果喷油终了喷油泵不能迅速回油，则高压油管中的残压过高，喷油器端的油压下降缓慢而造成喷油器针阀无法迅速落座，使针阀关闭不严，燃油仍以未完全雾化的油滴状态流出喷孔，称这种现象为滴油状况。滴油难以雾化，易生成积炭并堵塞喷孔。4、当发电机小负载状态运行时，供油速率低，使得某一瞬间柴油泵的供油量小于从喷油器喷射的量和填充针阀室空间的油量之和柴油发电机启动不了，造成针阀在喷射程序中周期性跳动的情形，称之为断续喷射（如图9中3图）。这种喷射现状容易致使针阀副的过大磨损。当供油量过小时，会产生循环喷射量不断变动的状况，称这种现象为不规则喷射。再降低喷射量时有可能发生有的循环不喷油，或两个循环喷一次的隔次喷射状况（如图9中4图）。这种不正常的喷射现象限制了柴油发电机的较低稳定速度。 分配泵体积小、质量轻、成本低、使用方便，但只能满足简单的供油特征和供油时刻变化特点。为此，在分配泵的基本上采用电子控制技术，提高其供油特征和控制精度，以适应日趋严格的节能与排放规范的要求。采用分配泵电喷技术，根据喷射量、喷射时间的控制方法不一样，有位置式控制和时间式控制两种。位置控制型电控柴油喷射装置与机械控制柴油喷射系统相比，控制精度和响应转速都有所提高。将机械控制柴油喷射系统改造为位置控制型电控装置时，柴油发电机的组成无需改动，但系统控制频率低，喷油压力和喷油规律不能独立控制。 电喷位置式喷射系统在一定程度上改善了机械式喷射机构存在的上述问题，但不可能从根本上彻底清除，而上述存在的问题又直接制约喷油规律和放热规律的精确控制。因此，这种喷射系统满足不了日趋严格的节能与排放规范的要求而被淘汰。康明斯发电机组个性化配置怎么选？有低噪音型、移动式拖车、开架式
康明斯发电机公司自1992年开始，一直为“国家内燃机发电机组品质监督检测中心”检查合格的康明斯发电机组制造厂商。公司拥有领先的检测装置、精湛的生产工艺、专业的制造设计、完善的品质管理体系、 雄厚的研发实力，服务网络遍布全国各地，随时为您供应布置、提供、调试、修理一条龙服务！品牌知名度是康明斯发电机组厂家极为重要的无形资产，其关键在于顾客看待知名品牌方法行为。这也是顾客对柴油发电机品牌知名度和品牌形象，是产品在消费者认知中发生。备受瞩目的深圳康明斯发电机组一直被称作老牌子柴油发电机。深圳康明斯发布玉柴、康明斯、康明斯等品牌、多个价格区间、各种各样数据和和配置康明斯发电机组官网。深圳康明斯仔细解析，深圳康明斯装置配置发电机功率柴油发电机故障，真心实意，诚意直接拉满。为了预防您过多眼花缭乱，下边容许惠州发电机出租公司与你共享深圳柴油发电机组个性化选项的配置选用。这种类型的装配适用于将柴油发电机装配在建筑物内并且一旦装配就不需要移动的项目。因此，这类柴油发电机不需要任何外壳来保护它免受恶劣天气的危害，也不需要任何移动装备。通常来说柴油发电机厂家，柴油发电机将装配在混凝土板上（带或不带集成油箱），能够维持静态机械要求，以及发电机在其整个使用时限期间将能可承受到的振动。当柴油发电机暴露在恶劣的气候要素下时，以及周围不允许发电机发出过量的噪声的场景下，柴油发电机必须处于超静音状态并且它产生的噪声必须很低，开架式超静音式柴油发电机这种类型的装配是理想的。柴油发电机封装在钢柜中，保护它免受恶劣气候的影响。箱体内部覆盖有隔音材料，可以减小发出的噪声级别。因此，这种归类的安装实用于噪声是关键条件的应用。这是通常在临时安装（活动、电影拍摄、野外作业等）中看到的发电机类型。其与众不一样的特点是这种类别的发电机必须有可能运输到需要电力的地方；因此，它将安装在拖车上。移动式拖车静音式柴油发电机放置在一些特殊的抗振阻尼器上，能够承受循环步骤中可能产生的剪切应力（或横向变形）：制动、加载或颠簸等条件。通过这种方式，可以设法保护整体（发电机-交流发电机组）并确保发电机的功用和耐用性。康明斯做为深圳技术专业柴油发电机生产商，以名优产品、优惠价、真正服务为服务宗旨，热烈欢迎客户跟进选用，康明斯总会有实用您柴油发电机。柴油发电机的电起动、气动、弹簧储能和液压起动方法
摘要：柴油发电机根据功能和制造商的不一样，其操作的起动系统也将不同，柴油发电机多发的起动方法分为人力起动（手摇式）、电起动（电瓶）、气启动和液压起动等启动马达。其中电起动程序是柴油发电机较普及的机构，由于使用方便，维护简易且作业稳定受到市场的普遍接纳。下面由康明斯发电机公司为你推荐柴油发电机启动系统工作机理、启动方式和辅助装置的知识。 发电机由静止状态转为运转状态，必须依靠外力助推动主轴转动，才能得到初始的进气、压缩、燃烧作功等几个程序，产生动力，使发电机持续不断地循环运转。发电机从静止状态到开始运转的全步骤，称为起动。完成启动所需的一系列的机构，称为发电机的起动装置，其机理如图1所示。 发电机起动时，必须克服气缸内被压缩的气体阻力和发电机本身运动件及附件所产生的各种摩擦阻力和惯性力。克服这些阻力所需的力矩称为起动力矩。为保证发电机顺利起动所必需的较低速度称为启动转速。对于柴油发电机，在0℃以上时，要求启动速度为（250～300）转/分。因为柴油发电机压缩比大，运动件惯性力大，起动转速也过高，因此，它的起动容量比同功率的柴油机大（3～4）倍。 为了保证发电机在任何温度要素下都能可靠地起动，尤其是柴油发电机，通常采用各种便于起动的预热系统，对进入汽缸的空气或冷却液套柴油发电机保养内容、下曲轴箱（油底壳）进行预热，一方可增加汽缸内空气的起燃温度，一方面使各润滑而的机油不致粘滞，减小引动时所需功率。在柴油发电机上还装减压系统便于启动。以电起动系统为例，结构如图2所示。起动机的详细构成如下： 用于将电瓶输入的电能转换为驱动发电机转动的机械动力(电磁转矩)。 用于将发电机的动力(电磁转矩)传递给发电机飞轮，并在发电机起动后自动断开发电机向起动马达的逆向动力传递。 控制启动马达驱动齿轮与发电机飞轮的啮合与分离以及发电机电路的通断。 通常在20KW以下小容量发电机采用人力启动，这是较简易的起动途径，一般用手摇柄或索直接转动主轴，使发电机启动。手摇启动机构简单，起动摇把或爪轮构造只允许单向传递功率，防范发电机反转伤人。此举措目前详细用于柴油发电机的电启动失效状况下，而采用摇把启动方法。 弹簧储能起动机也称弹簧马达，外形如图3所示。其机理是将人力多次转动的机械能量，以弹簧作为介质储存起来，一次性释放，从而起动发电机，是“黑启动”或“瘫船起动”的较佳解决步骤，弹簧储能起动马达可以高效的妳补电起动的不足，保证发电机在电瓶亏电状态下（蓄电池不能带动电起动机，但可以正常给发电机控制单元供电）仍然可以正常起动。 现有的手摇蝶形弹簧储能起动马达详细由四大系统构造，即盘动装置（储能轴头等部件）、储能装置（弹簧、输出曲轴、齿轮等组件）、释放机构（释放手柄等部件）和离合系统（离合器），摇动盘动机构，增加弹簧的储能，释放能量时，释放系统作业控制离合机构作业，使得储能机构的输出主轴转动，并通过齿轮带动发电机主轴转动，从而达到起动发电机的目的。相对气马达及液压马达，弹簧储能启动马达是一套集成的完整装置，无需依赖其他外部能源、无需维护维保的备载启动装置，仅需人力摇动就可以启动50L排量以内的柴油发电机。适用于柴油发电机有应急起动要求的场合，如*野战电源、船用应急发电、抢险\救援\应急发电和水泵机组等。 直流起动机启动方法广泛用于各种现代发电机和各种功能的柴油发电机。这种措施是用铅酸电瓶作电源，由专用的直流起动启动马达拖动发电机曲轴旋转，将发电机发动起来，所以也叫“电启动”，外形如图4所示。为保证起动可靠，延迟电瓶的使用寿命，每次启动通电时间不得超过15s，持续使用不得超过3次，而且各次之间的间隙时间不少于1min。 柴油发电机的起动起动马达容量Nq，其公式为 起动用蓄电池电压为（12～24）V，容量为（100～200）Ah。 电启动目前柴油发电机中较易发，较普及的启动步骤，也因其大量操作而成本相对也较低，通过电路规划可以实现远程和自动起动功用。整套电启动装置需要：电马达，电池，控制组件、电缆，充电机等。 对于容量较大的柴油发电机一般采用压缩空气起动，其手段有两种： 压缩空气启动就是具有一定压力的压缩空气，再用空气分配器将压力为（2450～2940）kPa（25～30kgf/cm2）的高压空气，按照柴油发电机的作业次序送入各个汽缸，直接推动活塞完成自行点火。压缩空气起动的起动能量大，启动迅速可靠，在紧急情况下可用压缩空气进行刹车，但该机构构成复杂，毛重较重，故此法通常实用于缸径≥150mm的柴油发电机。 气动马达也称为风动马达，是指将压缩空气的能量切换为旋转的机械能的装置，外形如图5所示。一般作为更复杂系统或机器的旋转动力源。气动马达按构成分类为：叶片式气动马达，活塞式气动马达，紧凑叶片式气动马达，紧凑活塞式气动马达。整套气起动机构构造由气马达，油水分离装置，控制组件，高压管道，储气罐，空压机等。 工程机械用柴油发电机，通常采用辅助柴油机启动。启动时先用人力起动柴油机再通过传动机构带动柴油发电机启动。 液压启动器又叫液压起动机、液压马达，是利用液压能驱动柴油发电机飞轮齿圈实现柴油发电机点火启动的马达称为液压起动器，外形如图6所示。事实上，液压启动依靠的是一套完整的液压机构，并不仅仅只是一个液压马达。整套系统基础包含油箱，液压启动马达，液力发生装置，滤清器，压力计，储能器，控制阀、高压油管等。价格十分高昂。一般只适合于特殊的应用工况。 使气门不受凸轮和气门弹簧的控制而进行启动，汽缸内的压力不会因压缩而升高，从而降低启动时气缸内的压缩阻力。 它用凸轮将配气机构推杵顶起，使进气门处于开启状态。此装置在进气门挺柱的上部有一个切槽，切槽内装有一个切边圆柱体的减压轴，对四缸机而言，减压轴形状，第一、二缸为单面切边，第三、四缸为两面切边，通过减压轴臂可操纵减压轴位置切换。当切边平面朝上时，挺柱处于正常工作位置，减压轴不起功用；当减压轴圆柱面转到上面时，圆柱面将挺柱抬起，使进气门打开，与进气凸轮表面脱离开，气缸内不再发生压缩，从而达到减压目的，实现减压启动。 在起动马达的电枢轴与驱动齿轮之间装有齿轮减速器的起动机，称为减速启动马达，组成如图7所示。串激式直流发电机的功率与其转矩和速度成正比，可见，当提升发电机转速的同时减小其转矩时，可以保持启动马达容量不变，故当采用高速、低转矩的串激式直流发电机作为起动机康明斯发电机组价格一览表，在功率相同的情况下，可以使起动马达的体积和质量大大降低。但是，起动机的转矩偏低，不能满足启动发电机的要求。为此，在起动马达中采用高速、低转矩的直流发电机时，在发电机的电枢轴与驱动齿轮之间安装齿轮减速器，可以在减轻发电机转速的同时提高其转矩。 众所周知，柴油发电机是靠发烫高压使柴油自燃，因此，柴油发电机启动时，汽缸内温度的高低，对起动柴油发电机影响很大，尤其环境温度低的情况下，影响更大，故而用直流起动机起动的柴油发电机，通常在辅助燃烧室中装设电热机构，以便柴油在燃烧室内容易雾化形成可燃混合气柴油发电机故障灯标志图解。一般柴油发电机预热机构大部分采用水套加热器，其外形结构如图8所示。 发电机组的控制柜供电电源为2组24V蓄电池，每组电瓶的容量（24V，160Ah）能满足柴发机组起动要求，在蓄电池充满电后每组电瓶能保证持续启动3次，两组共保证6次。2组蓄电池处于一主一备状态，具有自动转换作用。两套起动机构的切换逻辑是通过两组起动电瓶的电压低信号进行转换，一主一备，启动流程中常载蓄电池的端电压低于23.2V，则转换至备载蓄电池启动，但只要常用蓄电池的端电压恢复至23.2V，则断开备载电瓶，还是通过常载电瓶来启动，当然，所有的这些切换时间，均应在柴油发电机组的一个启机时间间隔（5S）之内。这些逻辑都是通过电控柜的继电器来实现的。 在应急柴发机组启动流程中，两套启机系统之间频繁自动转换，难以给机组提供持续的启动力矩，造成柴油发电机组启机能力不强，尤其是大修解体之后，首次启动成容量较低。 由于某些用户充电机构的产品类型陈旧，性能不稳，特别是出现过柴油发电机组启动蓄电池失效后检查发现非作业状态下初始电压即低于24V的状况，简述认为存在充电器无法将电瓶充足的问题。 鉴于以往机组大修后应急柴油发电机组启动试验中，应急柴油发电机组在一个起动信号周期（5S）内，两套蓄电池的电压一共下降了12次（每套蓄电池均下降了6次），并且随着蓄电池供电次数的增加，电瓶的恢复电压（负荷切除后的电压）逐次下降。即应急柴油发电机组起动后，电瓶电压在平均约0.4S就下降到了23.2V而致使了两套蓄电池的切换。参数还仅是LLS柴油发电机组1次启动而采集的参数，而实际上电瓶的供电是为3次正常起动而布置的，由此就工程实践中负载的要求来看目前的蓄电池容量有必要进行扩容。蓄电池容量需要进行扩容的另一个原由是其工作的环境条件即温度因素。在电池温度降低的情形下，特别是在温度低于10℃时，其放电功率会有大幅减小。因此电瓶工作温度是电瓶功率选型中不得不考虑的一个重要因素。 为了验证是否可以通过一套发电机组启机机构就能成功完成发电机组装置的成功启动，在通过短接触点的步骤闭锁两套启机机构自动转换以实现仅通过一套启机系统来完成起动。通过蓄电池电压波形来确认两组电池没有进行转换。仅用一套启机机构进行启动的试验结果表明：在试验程序中，仅有一套启机系统在作业，即可一次成功起动。即可考虑修改两套启机系统之间的自动切换逻辑，以减小2套LLS装置启机装置的切换频度，为LLS柴油发电机装置供应了持续可靠的起动力矩，并保护启动电机免受冲击。 由LIS启机系统单套启机机构进行起动的试验可知，单套启机装置就能完成应急柴油发电机组的正常起动。由于采用PLC控制，而PLC的电源要求直流24V，范围-15%~20%（20.4V~28.8V），启动蓄电池在柴油发电机组起动时电压低于20.4V有可能影响柴油发电机起动性能，结合《电力工程直流机构布置技术规程》DL/T5044-2004中对于蓄电池出口端电压在放电状况下的电压下限的要求：专供动力负载的直流系统，应不低于直流系统标称电压的87.5%。对于应急启机系统的24V电压而言，其端电压的下限应为24*87.5%=21V，可考虑将启机装置的转换电压定值调低到21V。 通过对启动系统一次成容量低进而引起发电机组装置可靠性低的原因浅谈，提出了3大类改善策略：修改转换逻辑（修改电压低转换定值和增加电压低切换的延时环节）、充电装置换型和蓄电池扩容。以上三种改善对策可以相互独立，均可以在一定程度上提升应急柴油发电机组起动成容量，基于经济性和技术可行性的考虑，优选修改切换逻辑（增加电压低转换的延时环节）和充电系统换型方案，将修改切换逻辑（修改电压低转换定值）和电瓶扩容作为备选措施。对于产生类似发电机组一次启动成容量低的电厂，在无条件或短期无法修改启机逻辑和充电器换型的状况下，也可根据自身情况采用备选对策：“修改电压低转换定值”和“电瓶扩容”，以此提升发电机组启动的可靠性。柴油发电机ATS柜与电网自动切换的装配调试
摘要：康明斯公司在本文中从安装、调试、运行效果等几个方面讲解了市电与柴油发电机双电源自动切换机构（简称ATS柜），ATS柜具有使用器件少、体积小、成本低、安装调试简易、占用空间小等优点，该装置经用户运转一年多来，经历多次电网故障考验，运转可靠，极大地缩短了由外电事故造成的生产时间，具有较强的实用性，特别适用配电设备陈旧的工厂企业推广应用。 从安全、方便操作等方面考虑，安装位置选在配电室转换柜正面、柜门内正上方位置柴油发电机十大品牌排行榜。 将现用手动双投切换开关的接线拆装，市电端接ATS开关I路输入端，发电机端接ATS开关Ⅱ路输入端，ATS开关输出端接开关柜主断路器，原用接线 BVR铜线 A，能够满足要求，继续使用。图1为自动切换开关装配图示，图2为一次回路接线示意图。注：ATS开关分3个档位，0档、I档、Ⅱ档，0档即空档，处于中间位置，开关在此位置可进行设备的保养检修等工作，I档接市电端柴油机故障码一览表，Ⅱ档接发电机端。大电回路的过载、短路保护由DK1完成，发电机回路的过载、短路保护由DK2完成。 ATS开关接线 ATS开关二次回路接线端子功用说明 为避免与其他器件相互危害，将二次回路器件装配在ATS开关上横担上沿柴油机常见故障及处理方法，继电器底座是插接方法，为保证可靠性，采用水平方法装配，所有器件装配在35mm导轨上，连线阻燃软铜线与连线压接，用黄、绿、红三色热缩管对三相采样线进行分色标注，方便相序鉴别。英国深海DSE6120控制界面远程起动信号线为断相与相序保护继电器常开输出端，J为小型通用继电器，J4-7、J6-9是它的两组常开触头，采用并联方法放大触头功率，J2-5为常闭触头。（2）N为防反充电二极管，类型10A4，较大正向电流10 A，较大反向电压500 V，预防发电机起动后给浮充器反向充电，起隔离用途。 ATS开关必须与英国深海DSE6120监控系统配合操作才能完成自动切换用途。英国深海DSE6120控制面板的功能、参数设定及技术说明如下：（1）操作界面的功用 康明斯发电机组通常由3个部分构造：发电机、发电机和控制界面。其中发电机提供动力，发电机将发电机的机械能切换为电能，控制屏是发电机组的大脑部分，不但供应发电机的开机、停机、数据测量、参数显示和损坏保护功用，而且还提供发电机的电量检测、电量显示和电量保护等功能。英国深海DSE6120控制系统是单机智能化控制模块，不带大电检修功能，广泛运用于国产和进口发电机组，可监控发电机运行数据，如转速、频率、电压、电流、油压、水温、电池充电电压、累计运行时间等，在ICD显示屏上转换显示。通过IED指示灯指示损坏发生，并在ICD显示屏上显示主要故障状况，可选用自动、手动使用模式。在自动模式下，远程起动输入端口（10号接线端子，闭合有效），输入.遥控启动，发电机进入起动延时状态（如果在起动延时计时期间内解决.遥控起动信号，将回到备载状态），延时完成后，发电机起动，进入工作状态。当.遥控起动信号消除，此时冷却时间延时起动，以使发电机组在关闭前冷却一段时间，一旦冷却时间计时完毕，发电机组停止，冷却期间如重新激活.遥控启动信号，发电机重新加载。 英国深海DSE6120控制界面在停止和发电机静止状态下，进入前面板配置编辑器，根据需要可对配置数据进行重新调整。英国深海DSE6120控制屏出厂默认配置数据如表3所示。② 冷却时间是除了让发电机在关闭前起冷却功用，还具有对电网恢复正常进一步确认功能。在冷却时间期内，市电又发生停电故障，ATS开关将不再延时直接切换到发电位置，将冷却时间调节为2分钟。 xJ3-C型断相与相序保护继电器的1、2、3接线相电压，当有任意一相断相、三相电源中任意一相电压与另两相电压之间不对称度大于设定值、xJ3-C已认定相序出错时，保护器动作，指示灯灭，常开触头JZ5-6断开，小型通用继电器J线端子（I档控制电源）失电，同时，其常闭触头J2-5闭合，英国深海DSE6120操作界面10号接线端子输入遥控启动信号，将延时起动发电机。待发电机起动后，Js时间继电器线圈得电，开始延时，延时完成后Js1常开触头闭合，ATS开关104端子（Ⅱ路控制电源）得电，ATS开关从I路（电网）切向0位再切向Ⅱ路（发电），电网向发电转换完成，负载由发电机供电。当市电恢复时，xJ3-C继电器动作，指示灯亮，其常开触头JZ5-6闭合，J得电吸合，常开触头J4-7、J6-9闭合，ATS开关102端子得电，，这时I、Ⅱ控制电源同时有电，I路有优先选用权，ATS开关从Ⅱ路切向0位再切向I路，发电机向市电转换完成，负荷由市电供电。同时J2-5常闭触头断开，英国深海DSE6120控制模块10号接线端子遥控启动信号消除，发电机进入冷却时间。冷却时间结束后，发电机停机，回到备用待机状态。 分5步进行可靠性测试，第一，电网正常时，人工断开CK刀开关，模拟大电停电状态：第二，依次断开熔断器FU5、FU6、FU7模拟市电单相缺项状态：第三，依次断开任意两相熔断器，模拟电网两相缺相状态：第四，将xJ3-C继电器1、2、3接线端子任意两相互调，模拟相序出错状态：第五，将xJ3-C继电器1、2、3接线端子依次串入一个单相交流调压器，将电压分别调到190 VAC和260 VAC，模拟三相不平衡状态。在以上测试项目中，xJ3-C、JsZ3A-B、HH53P继电器均能准确动作，发电机启动正常，ATS开关转换可靠。 英国深海DSE6120控制模块10号接线端子输入遥控启动信号，发电机进入延时起动状态，为防止瞬间或短时停电造成误动作，将时间调节为10 s，发电机启动。ATS开关延时转换时间是发电机启动至稳定运行状态的时间，为了缩短停播时间，应在不损害发电机的情况下，选购尽量短的时间。经过多次起动发电机负荷测试后，确定将延时转换时间（Js时间继电器延时时间）调节为10 s。从停电到切换完成，用时32 s左右（严冬与夏日略有差异）。 当英国深海DSE6120控制界面10号接线端子遥控起动信号排查，发电机进入冷却时间，冷却时间是除了让发电机在关闭前起冷却功能，还有就是对大电恢复正常的进一步确认。在冷却时间期内，大电又产生停电损坏，ATS开关将不再延时直接切换到发电位置，将冷却时间调节为2分钟。 发电机持久处于待机状态，浮充器一方面给英国深海DSE6120控制系统提供待机电源，另一方面给电瓶组充电。英国深海DSE6120操作系统的作业电压为8~35 VDC，所以调节浮充器的输出电压并不会影响到英国深海DSE6120控制面板的正常作业，其目的具体是控制电瓶充电电流的大小。浮充器在涓流浮充阶段（电瓶满电状态）表现为电压源特点，输出电压可通过调节＋VADJ电位器（如图8）来设定，浮充器的输出电压应略高于蓄电池组满电压25 VDC，随着设定电压的升高，充电电源也会增大，这样会增大电瓶电解液的消耗，还有可能造成过冲，严重影响电瓶寿命。经过多次调整、比较和测定，较终将浮充器输出电压设定在26.7 VDC，经过二极管N后，为26 VDC，此时，输出电流180 mA，浮充电流控制在50 mA左右，以弥补蓄电池自放电。电解液有极轻微气泡溢出，温度正常。 当发电机处于待机状态时，英国深海DSE6120操作系统由浮充器供电，电压设置在26 VDC，而当发电机运转时，英国深海DSE6120监控系统的供电由发电机自身提供，电压为27.8 VDC。 电源供电系统是发射机房的能源动力部位，其必要性毋庸置疑，较大限度降低由于外电造成的停播损坏也是当前作业的重中之重。我台在2011年之前，大电停电时间即为发射机停播时间，而随着自备发电机的投入使用，在市电停电的状况下又多了一种供电程序，结构双回路供电，大幅度降低了外电事故造成的停播时间，但这时的市电与发电机之间需要人工手动切换，发电机也需要手动启动，由于人为因素，业务参差不齐，造成转换时间的不确定性。2016年供电转换设备智能化升级整改后，双回路供电实现了转换时间的标准化、一致性，大大缩短了切换时间。表4是双电源运转后历年我台电网停电时，大电、发电机切换时长统计表。表4 双电源运行后历年大电、发电机切换时长统计表 目前，ATS开关装配完成运行已有一年多时间，期间多次出现供电部门计划停电和故障停电，ATS开关均能完成自动转换，发电机自动起动，运行正常，可靠性、稳定性得到初步验证。从监测部门反馈的停播时间为电网停电转换至发电供电，停播时间约为39秒（发射机稳压源输入输出之间有几秒钟延时），发电切换至市电供电，停播时间约为9秒。从过去手动切换、手动启动发电机，用时2~5分钟甚至更长时间，到现在自动切换、自动启动发电机，恢复播出用时约39秒，大幅度缩短了停播时间，智能化升级改造效果明显，达到了预期目标。 外电停电可分为计划停电和损坏停电两种。计划停电是供电部门根据作业需要对用户采取的停电办法，停电时间、时长是用户可知的，而故障停电是供电部门的供电设备突发事故造成的用户停电损坏，停电时间、时长用户不可知。根据这两种停电程序的优点，可采用以下两种不同的运行程序：（1）计划停电的运转步骤： 将ATS切换开关设定为自动（平常为自动），发电机在已知的停电时间前5~10分钟设定为手动（平常为自动）并手动起动发电机，让发电机空载暖机，待大电停电、ATS开关切换到发电机位置后，再将发电机设定为自动。这种运行步骤可将电网至发电切换停播时间由39秒缩短到7秒，同时提供给发电机一定的暖机时间，有利于延迟发电机使用寿命。 由于事故时间不可知，只能将ATS开关和发电机都设定为自动步骤，这种步骤也是日常双电源转换装置的操作规范。 发电机只有在停电时才会启动，每年的运转时间很有限，机油、冷却水消耗及风扇、皮带摩擦比较轻微。结合这几年在发电机维保中发生的问题，总结出蓄电池的保养是重点：一是蓄电池是起动发电机的唯一动力；二是现在电瓶是长期带电待机；第三就是发电机原配电瓶6-QA-105是加水蓄电池，排气口在蓄电池上端相对故障多。 蓄电池维保应注意：定期对浮充器电压进行校验，以解决环境及器件自身数据变化的影响；定时查验电瓶电解液液面，正常应在Max与Min线之间，若低于Min线应补加适当蒸馏水至正常，切不可用纯净水等代替；定时查看电瓶接线桩头卡子，观察卡子是否有腐蚀情形，如有，应将其拆下浸泡在热水中除锈，晾干后恢复并在其表面涂一层黄油防腐；定时用电瓶放电叉检修电瓶容量及活性，如功率低于正常值，即使还能起动发电机也应考虑更换，以免在大电真正停电时不能起动，造成严重停播故障，有因素的单位，可考虑再接入一组后备蓄电池组；在春、夏、秋季使用0#柴油，冬天操作-10#柴油，加油以半箱为宜，随用随加，到寒冬再加入适量-10#柴油，既保证发电机正常工作，同时又可防止浪费。康明斯柴油发电机组不能正常启动的原因处理
近日，广东康明斯售后修复部接到报修，某用户的康明斯柴发机组按照柴油发电机维护规程进行每周试机使用时，柴油发电机顺利启动，但随后发生超高速报警并停机。经检查，检测柴油发电机各项数据均正常，但连续3次起动均失败，控制屏面板发出电池低电压报警，检测电池电压为12.3V，略低于正常浮充电压（正常值为12.8V）。康明斯发电机公司立即派出经验丰富的售后技术人员上门进行事故排查。经售后人员检测，柴油发电机电池两端电压为12.3 V，比正常电压略低，初步判定事故因由为电池电压过低或容量不足。为柴油发电机电池充电6小时后再测定，显示电池电压为13.3 V，但柴油发电机仍无法正常起动，故暂时清除电池原由。柴油发电机控制模块可正常发出起动指令，且各项数据处于正常状态，故清除控制屏故障。首先，确认柴油发电机油箱燃油充足和油表显示油量数值一致；其次，检修油路状态，确认油路畅通；最后，检查喷油装置，将高压油泵出油管打开起动油机，发现油泵出油口无出油现象，燃油无法输送至发电机燃烧室，致使柴油发电机不能起动。通过以上清除分析柴油发电机保养流程，初步确定是由于该台康明斯柴油发电机高压燃油机构不供油致使柴油发电机不能正常起动。为处置事故的根本原因，需进一步领会高压燃油的工作原理。高压燃油由两部分结构，分别是高压喷油器和电子速度控制器机构。电子调速机构包含调速控制模块和电磁执行器两部分。高压燃油机构不供油，可能是高压喷油泵、调速操作界面或电磁执行器事故。其中，电磁执行器控制信号由调速控制系统发出，起动瞬态测量康明斯柴油发电机电磁执行器动作电压为9.3 V，调速板可以正常输出信号，暂时清除调速操作界面事故。查阅相关技术资料得知，康明斯柴油发电机电磁执行器型号为ADC100，起动瞬间作业电压应大于10 V，现场测得柴油发电机启动瞬态电磁执行器动作电压为9.3 V，小于较低作业电压。于是，判断高压喷油泵不出油的根本起因是控制电路部分的油门电磁阀起动瞬间电压偏低，燃油不能进入高压油泵。调速控制面板输出电压过低时，需确定是调速控制系统控制电路事故还是工作电源电压较低。通过查阅相关技术资料得知，调速操作界面的工作电源直接来自柴油发电机组电池，柴油发电机电池容量不足时，油机起动瞬态电池电压较低，不能提供足够电源给调速监控系统，使得速度控制器输出至电磁执行器的电压低于10 V，不能正常开启电磁阀，致使燃油无法输送至发电机燃烧室，从而引起柴油发电机无法正常起动更换新电池后再次起动柴油发电机，油机正常启动，且在启动瞬间测得调速操作界面电压为10.9 V。至此，该用户所操作的康明斯柴油发电组不能正常启动起因已查明，直接原因是电池功率不足。因为电池操作时间过长，功率严重下降，致使油机启动瞬态电压较低，无法给电磁阀作业供应所需要的电压值，导致电磁阀无法正常开启，燃油无法输送至发电机燃烧室导致油机无法启动。康明斯柴油发电机组无法起动的直接原由是电池功率不足柴油发电机厂家价格，但确定缘由的流程较长。首先，利用万用表检测电池电压。其次，电池充电后，通过万用表测量电池两端电压柴油机常见故障，其结果在正常范围内，并清除了电池因由。最后，柴发机组在第一次事故时发生超高速状况，油机出现超速告警，因此把更多注意力转向排除燃油系统。柴油发电机蓄电池属于启动型电池，一般使用时限为3年，使用超过3年需考虑更替新电池。操作万用表测得的电池电压不能完全正确反映电池的容量和性能的好坏，需借助其他工具如电池内阻仪等。以上是本次康明斯柴发机组无法正常起动的修理实例解析全部内容，希望对广大用户有所启发，广东康明斯公司是专业发电机、柴油发电机组、柴油发电机组、柴油发电机组等生产厂商，公司拥有先进的检修装置、精湛的生产工艺、专业的制造技术、完善的品质管理体系、具有雄厚的研发技术实力，如需选择柴油发电机组，欢迎前来我司咨询参观，康明斯发电机公司可为广大用户提供设计、提供、调试、维修一条龙服务。导致柴油发电机组死机原因有哪些？
2014/8/4 14:56:37点击：313柴油发电机组客户注意啦：柴油发电机是燃烧柴油来获取能量释放的发电机。柴油发电机组正常运行的先决要素是雾化良好的柴油能准确及时地喷入燃烧室内，并且燃烧室里的压缩空气要达到足够的温度才能着火、爆发。要满足这两个要素，就必须在柴发机组启动时有足够高的转速和使汽缸内有一定的温度。柴油发电机组不能起动时，应从启动作业、柴油发电机组燃油供给系统和压缩等方面寻找缘由。原因一：环境温度偏低引起柴发机组不能启动。在气温低的情形下康明斯低噪音柴油发电机组，应做好柴发机组的预热作业，否则不易启动。原由二：起动速度低致使柴发机组无法起动。对于手摇起动的柴油发电机组来说，应逐渐加大速度，然后将减压手柄扳到非减压位置，使气缸内有正常的压缩。如果减压装置调节错误或是气门顶住了活塞，往往会感到摇车很费力。其特点是主轴转到某一部位就转不动了，但能退回来。此时，除了检修减压装置外，还应验看正时齿轮啮合关系是否错了。而对于使用电起动机的柴发机组，如果启动速度极其缓慢柴油机常见故障，大多系启动机无力，并不说明柴油发电机组本身有故障柴油发电机组成图解。应对电器线路方面进行详细检验，预判蓄电池是否充足电，各导线连接是否紧固及起动机作业是否正常。如何维保柴油发电机组输油泵
输油泵是发电机组的一个重要结构部分，因此在使用康明斯发电机组时也应重视输油泵的维保，主要保养步骤如下：1、发电机组在安装输油泵之前，要检验型号、型号是否正确，并清除防锈油，选定垫片厚度应适宜，为了防范活塞被顶死或者运转不到位，应预防垫片过薄或过厚，拧紧螺栓时拧紧力矩要均匀，防止损坏油泵。2、输油泵上的手油泵活塞和手油泵体间有橡胶密封机构的，不要随意拆动，发现橡胶圈故障要及时替换。3、输油泵接头内粗滤网芯子极易因棉絮等脏物而堵塞，要经常检验清洁，滤网损坏必须及时修补或更替。4、确保发电机组输油泵各处密封垫片完整无喷淋清洗机损，塑制挚圈拆卸次数不宜过多，并应按期更换。5、保证柱塞式输油泵活塞弹簧、挺杆(滚轮)弹簧、进油阀弹簧、出油阀弹簧弹性正常。弹簧弹性减弱或折断要及时替换或加垫调整，以免造成发电机组损坏。6、康明斯发电机组手油泵用后必须压回柴油发电机常规故障分析，同时将按钮旋紧，预防手油泵和胶圈或者球阀与阀座因压不紧而引起进气或渗油。7、当发电机组长时间处于停机状态时，避免输油泵各配合表面，尤其是活塞与泵体、挺杆与挺杆套间因油液中含水而锈蚀，必须采取防锈对策，即当发电机组停机时，更替喷油嘴油底壳内带有水分中国发电机组十大厂家、柴油及其它杂质的润滑油。8、加注的发电机组机油要经过沉淀过滤，保证清洗，防范因杂质过多而加剧输油泵进油阀柴油发电机日常维护、出油阀、阀座的磨耗，有时油阀甚至会被杂质垫起而失效。以上发电机组输油泵保养方法信息由柴油发电机服务站-深圳康明斯整理发布，更多发电机 发电机组相关技术知晓，请点击
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